强化复合地板刚度预测

应用复合材料经典层合板理论,分析了强化复合地板刚度计算,并使用电阻应变片测得试件在受轴向拉伸或纯弯曲载荷时,其上、下表面的应变ε_x和ε_y,从而对柔度系数的实验值和预测值,正则化柔度系数与弹性常数进行了验证。结果表明,预测值与实验值相对误差较小,建立的强化复合地板刚度计算模型能较好地符合实际情况。图1表5参8     

桩-梁基础共同作用分析

考虑基础梁的刚度贡献、地基土对基础梁的支承作用，以及桩间土对桩的影响，建立桩-基础梁-地基土共同作用刚度方程．采用有限单元法建立整体分析模型，对其进行共同作用分析．将桩基受力情况分解为3种荷载工况的叠加，给出计算桩自身沉降量的计算公式(考虑了桩间土对相邻桩沉降的相互影响)．建立共同作用方程时，采用先通过计算柔度系数(沉降系数)形成柔度矩阵，由柔度矩阵求逆获得刚度矩阵的方法，使计算大为简化．     

基于齿轮误差与柔度的弯曲强度计算力点研究

考虑系统误差和轮齿综合柔度,对齿轮弯曲强度的计算力点进行研究.结合齿轮传动的动力和误差传递均沿工作齿面啮合线的特性,在该方向上建立含主要系统误差项和轮齿复合变形的齿轮误差-变形计算模型.根据基节偏差与齿形误差的随机分布规律,按最大误差法合成啮合齿对有效误差;根据力、变形与刚度的关系,将轮齿刚度分解为挠曲和接触刚度两部分,进而得到啮合齿对的综合柔度.最后基于上述计算模型,推导出齿轮弯曲强度计算力点的位置判别式.分析表明:计算力点位置选取与齿轮加工精度紧密相关,选法不同齿根峰值应力计算值相差很大;研究结果为弯曲强度计算力点的准确选取提供了比较科学的依据.     

高层建筑的固有振动

按多自由度系统对高层建筑作动力分析时,有以剪切变形为主和以弯曲变形为主的两种计算简图.本文针对这两种简图提出了建立刚度矩阵或柔度矩阵的串联法和柔度系数法.另外,推荐了两种解算高次代数方程的方法:葛莱茀平方根法和牛顿—秦九韶法.     

密闭小室测定建材有机挥发物散发特性的研究

为研究室内装修材料有机挥发物(VOCs)的散发情况,提出一种改进的测定建材VOCs散发特性(初始VOCs平均浓度、分离系数)和对流传质系数的模型及计算方法,并应用该方法得到几种常见建材(复合地板、大芯板、地板砖和地毯)的VOCs散发特性和对流传质系数.结果表明:当实验时间有限、密闭小室与测试建材体积比较大时,模型计算能...     

钢闸门面板弹塑性调整系数的研究

通过对弹塑性调整系数α规范值、按弹塑性薄板理论和弹性薄膜理论确定的值，以及有限元计算和实验研究结果的全面分析，提出四边固支钢面板的极限承载力应按承受弯应力、剪应力和中曲面内应力的大挠度中等刚度板的屈服模式确定。在确定弹塑性调整系数。合理值时，应考虑材料的强度储备和结构的极限承载力两个方面，从而求出更切合实际的弹塑性调整系数α的理论值，此值可供设计和修订规范时参考。     

钢闸门面板弹塑性调整系数的研究

通过对弹塑性调整系数α规范值、按弹塑性薄板理论和弹性薄膜理论确定的值，以及有限元计算和实验研究结果的全面分析，提出四边固支钢面板的极限承载力应按承受弯应力、剪应力和中曲面内应力的大挠度中等刚度板的屈服模式确定。在确定弹塑性调整系数α合理值时，应考虑材料的强度储备和结构的极限承载力两个方面，从而求出更切合实际的弹塑性调整系数α的理论值，此值可供设计和修订规范时参考。     

短肢剪力墙结构的自由振动特性分析

采用连续化方法导出了短肢剪力墙结构在任意高度侧向集中荷载的作用下的侧移曲线方程，由此得到该结构的抗侧移柔度系数，进而得出结构的抗侧移刚度矩阵。应用抗侧移刚度矩阵对各种整体性系数和肢强系数的短肢剪力墙结构进行了动力特性分析，研究其对结构动力特性的影响。结果表明，当肢强系数不变时，随整体性系数的增加，短肢剪力墙的前两阶振型的振动周期显著减小，而其他高阶振型的振动周期变化很小；当整体性系数不变时，短肢剪力墙的前两阶振型的振动周期随肢强系数的增加显著减小，而其他高阶振型的振动周期变化不大。     

花椰菜杂交一代紧实度、产量系数预测模型的建立

通过对花椰菜亲本主要经济性状的多元逐步回归分析,建立杂交一代紧实度、产量系数的预测模型。结果表明,母本的全株重与杂交一代紧实度呈正相关,母本花枝长与杂交一代紧实度呈负相关,对模型贡献最大,均达极显著水平;对杂一代产量系数贡献最大的是父本显球期,其次为母本产量系数、母本全株重、母本球高。经田间验证,杂交一代紧实度预测准确率70.8%,杂交一代产量系数预测准确率达87.7%,杂交一代预测值与田间试验实测值均呈极显著正相关关系,证明回归方程对样本观测值拟合度较高,可用做杂一代紧实度和产量系数性状预测。     

辛醇-水分配系数的3种活度系数预测模型的比较研究

为预测溶质在复杂溶液系统间的分配系数,在考虑溶质辛醇-水分配系数(Kow)实验值和计算值的基础上,共选定63种溶质作为验证集,由Kow对UNIFAC、扩展Hansen和NRTL-SAC 3种活度系数模型进行初步验证和比较研究。结果表明:验证集溶质的Kow实验值的对数值与采用3种模型获得的计算值之间的预测标准误差SEE分别为0.827、1.063和0.617,决定系数R2分别为0.662、0.734和0.868;NRTL-SAC获得的预测精度最高,UNIFAC次之,扩展Hansen的预测精度最低。NRTL-SAC计算过程简单且精度高,能够比较准确地预测溶质的辛醇-水分配系数;UNIFAC适用于预测功能组-组之间参数已经确定的溶质的辛醇-水分配系数;扩展Hansen模型的计算值与实验值之间存在正偏差。     

基于线性互补算法的叠梁接触规律研究

确定叠梁层间发生接触的区间及接触力分布规律是叠梁计算的关键.为克服以往解析解答得到的结论不合实际的现象，将叠梁接触问题构造为线性互补问题，并给出其一般求解过程.为验证该法的合理性，以梁与刚体接触问题的Timoshenko解答与胡海昌解答为例进行对比分析.在此基础上，对典型荷载作用下的叠梁接触问题进行了计算，并对其影响因素进行了深入研究.最后得到如下主要结论：刚度比、荷载作用形式以及剪切挠度对叠梁层间接触规律影响均非常明显；考虑剪切变形影响时，叠梁接触力由集中力变为分布力；集中力作用下，叠梁接触趋于点接触，均布力作用下，叠梁接触趋于线接触；上下梁刚度相等是叠梁接触力分布规律的一个转折点，不同的上下梁刚度比会得到不同的接触规律.     

基于3D Scan的木地板锁扣有限元模型静力学分析

木地板连接中锁扣起到了关键作用,为探索不同锁扣形式对木地板力学性能的影响,以强化地板锁扣为研究对象,以锁扣有限元模型的静力学特性为研究目标,利用三维扫描仪获取嵌入锁定和本体锁定两类强化地板12种典型锁扣的三维点云数据、逆向重构锁扣的三维实体模型,分析其结构特点,确定影响锁扣力学性能的结构特征值;采用有限元软件ANSYS对锁扣有限元模型进行弯曲和拉伸载荷作用下的整体变形、等效应力、等效应变的仿真分析,研究强化地板锁扣的静力学特性。结果表明:两类锁扣结构中,锁扣结合面长度、榫头(槽)凸(凹)出长度等参数与结合面形状是影响锁扣力学性能的主要因素;嵌入锁定锁扣具有更加优越的整体性能,受锁扣自身结构形状影响小,受锁定元件形状影响较大;本体锁定锁扣结构中,大的弧形锁扣截面形状更有利于提高锁扣的力学性能。通过三维扫描逆向重构锁扣模型以及对木地板锁扣结构和功能相关性的分析,为锁扣的设计、优化和检测提供了新的思路。      

木材泡沫铝层叠结构材在瞬态加载时的动力学特性

以木材、泡沫铝板为材料,经层叠制作2种型号(T5T10T5和T10T15T10)木材泡沫铝层叠结构靶板;利用一级轻气炮发射卵形头和平头杆弹对靶板进行瞬态加载试验;利用高速摄像机获取杆弹初始速度和侵彻图像,得到2种杆弹初始速度-剩余速度关系曲线及弹道极限速度,分析靶板抗侵彻性能和失效模式。结果表明:随着杆弹初始速度的逐渐增高,靶板对2种杆弹的抗侵彻性不同;卵形头杆弹的极限速度均高于平头杆弹,说明靶板对卵形头杆弹的抗侵彻性强于平头杆弹;随着初始速度增大,相同初始速度时卵形头杆弹的剩余速度大于平头杆弹,此时靶板对平头杆弹的抗侵彻性强于卵形头杆弹。2种杆弹贯穿靶板后,靶板变形和损伤模式相似,均为正面穿孔、背面脱落、孔口直径与杆弹直径接近;靶板背面中心处形成一定挠度,孔口边缘处挠度最大;当杆弹初始速度超过弹道极限速度,初始速度越大,整体变形越小,靶板越接近局部破坏。同时,两者存在区别,卵形头杆弹贯穿靶板,是因为瞬态加载使靶板失效变形;而平头杆弹贯穿靶板,是由于剪切使靶板损伤变形。     

静动力荷载下不锈钢丝金属橡胶的剪切力学性能

为研究金属橡胶材料用作隔震器在水平方向承受剪切荷载的性能,对不同成型密度的金属橡胶试件进行静力、动力剪切荷载性能试验,测试成型密度、加载幅值、循环加载次数、动力加载频率、成型工艺等因素对金属橡胶材料剪切滞变性能的影响规律,同时进行大幅值剪切破坏试验,分析极限变形能力.结果表明:改进剪切成型工艺后,金属橡胶材料剪切性能提...     

受剪薄木板在变载下的挠度

通过蠕变实验资料的计算。预测木材在变载作用下,粘弹性应变的变化规律。研究中采用了广义开尔文体模型,总应变可由每个时刻应变增量的总和计算出来。结果表明:模型常数以及在变载作用下的实测挠度值和模型的理论值有较高的拟合度。     

竹地板燃烧特性的锥形量热仪分析

以锥形量热仪为研究手段,对侧拼竹地板、胶合竹地板和重竹地板的燃烧特性进行了研究.结果表明,重竹地板的点燃时间最长,相对于胶合竹地板和侧拼竹地板而言分别延长了6s和12s;重竹地板的热释放速率和有效燃烧热的第二峰值相对于胶合竹地板和侧拼竹地板而言分别延迟了4min和6min;在15min前,3种竹地板的总热释放量大小依次为胶合竹地板、侧拼竹地板、重竹地板;成炭率大小依次为重竹地板、胶合竹地板、侧拼竹地板;烟比率大小依次为侧拼竹地板、胶合竹地板、重竹地板;三者的CO浓度差别不大,重竹地板的CO_2曲线第二峰出现时间分别比胶合竹地板和侧拼竹地板延长了4min和6min;重竹地板相对于胶合竹地板和侧拼竹地板而言,更有利人们在火灾场中的逃生.     

基础隔震结构水平剪切刚度的敏感性分析

采用退化迟滞模型,代表叠层橡胶隔震支座的非线形滞回恢复力特性,对基底隔震结构的动力反应进行了研究。通过算例,对叠层橡胶支座水平剪切刚度对基底隔震结构隔震效果的影响进行了定性的分析。结果表明:在峰值位移反应处于允许范围内时,适当的降低隔震系统的刚度值,可以达到较为理想的隔震效果。     

热处理对强化地板基材甲醛释放量及尺寸稳定性的影响

为探究热处理对强化地板基材性能的影响,以三杉集团的中密度板强化地板基材为试验材料,采用干燥器法测量热处理对强化地板基材甲醛释放量的影响程度,并探究其尺寸稳定性的变化。试验材料尺寸为150 mm×50 mm×12 mm,热处理温度分别为120、140、160℃,热处理时间分别为1、3 h。结果发现,热处理能有效降低强化地板基材中的甲醛释放量,但温度不宜过高。在本实验中,在温度140℃,时间3 h的处理条件下,处理效果较好,强化地板基材甲醛释放量下降幅度相对较大。其中,无贴面地板甲醛释放量为0.001 mg/m3,变化率为84.81%;有贴面地板甲醛释放量为0.006 mg/m3,变化率为67.68%。随着温度的升高,时间的延长,热处理能明显提高强化地板基材的尺寸稳定性。     

平行竹集成材复合型断裂性能研究

  目的  探究平行竹集成材在复杂应力下沿纤维方向的断裂性能,并根据断裂表面分析其破坏机理,最终得到平行竹集成材复合型断裂基本规律,并建立相应模型。  方法  运用Arcan试验测试平行竹集成材蝶形试件沿纤维方向的断裂性能,通过调整加载角度进行不同形式的测试,从而实现试验材料Ⅰ型、Ⅱ型和复合型断裂。设置不同缝高比研究断裂韧带长度对试件断裂韧性的影响;通过测得的极值荷载计算其断裂韧度,并结合断面分析平行竹集成材不同形式断裂的破坏机理;最终通过复合型断裂包络图分析得到平行竹集成材沿纤维方向复合型断裂准则。  结果  平行竹集成材沿纤维方向Ⅰ型、Ⅱ型和复合型断裂均为脆性断裂,且试件在复杂应力条件下更容易发生破坏。Ⅰ型断裂试验裂缝主要在薄壁细胞层间和纤维/薄壁细胞组织界面沿纤维方向发展。在Ⅱ型断裂试验中,裂缝在纤维/薄壁细胞组织界面发展的同时,也在薄壁细胞组织多层间开展,形成薄壁细胞组织桥连机制,提高试件承载力。Ⅰ型和Ⅱ型断裂试验中竹纤维均基本不参与断裂。随着试件缝高比改变,Ⅰ型断裂韧度变化幅度较小,Ⅱ型断裂韧度在试件缝高比0.5时有最大值。平行竹集成材复合型断裂试验中,随着加载角度的增加,Ⅰ型断裂韧度分量逐渐减小,Ⅱ型断裂韧度分量逐渐增加;当试件缝高比0.3时,等效断裂韧度随加载角度的增加而增加,缝高比0.6时随加载角度的增加而减小。  结论  平行竹集成材试件缝高比为0.3时,复合型断裂准则曲线能够较好描述其复合型断裂特征。