锥面二次包络环面蜗杆副的修形

建立了锥面二次包络环面蜗杆传动啮合分析的数学模型，引入了生产中便于实现的各种修形参数，总结出确定修形类型的规则，编制了啮合分析软件包，提出求解齿面实际接触区域的方法，并根据相位分析法研究了各种类型传动的齿面结构，分析了蝇杆边齿变尖和根切的影响因素。对标准传动进行了全面的啮合分析，首次对△b修形传动进行了研究，并对Ⅰ型和Ⅱ型修形传动进行了啮合分析。理论计算的齿面接触区域与实验获得的齿面接触印痕相符。     

直廓环面蜗杆传动的修形

提出了新的啮合分析数学模型。对修形传动类型进行了分类，算例分析结果表明综合修形的Ⅱ形传动可得到较好的啮合质量，引入△b修形量可以扩大蜗轮齿面接触区。     

渐开线斜齿轮的多目标综合微观修形

针对单一齿轮微观修形策略修形效果不全面的问题,提出了一种多目标综合微观修形方法,以期改善渐开线斜齿轮的啮合特性。基于建立的风电齿轮箱刚柔耦合模型对其中的高速级齿轮副进行啮合特性分析,并据此分析啮合错位对齿轮副啮合特性的影响。在此基础上,对高速级齿轮副提出修形研究,以期改善齿面载荷分布、降低载荷突变和静态传递误差波动量。分析结果表明,齿向螺旋角修形和齿廓鼓形修形的综合微观修形效果较单一的齿向螺旋角修形效果好,实现了多目标修形的目的。     

基于Romax的拖拉机变速器齿轮修形分析

以某拖拉机变速器为研究对象,基于Romax软件分析了齿轮啮合过程中轮齿单位长度最大载荷、传递误差和谐响应。分析结果表明:齿轮啮合过程中传递误差较大,存在较大的啮合冲击,需对齿轮进行修形以改善受力情况,降低噪声,延长齿轮使用寿命;齿向修形后,三个性能指标均有所改善,啮合冲击趋于缓和,振动噪声传递得到削弱,齿轮受力减小,延长了齿轮的使用寿命;但齿廓修形后,轮齿单位长度最大载荷却增加了,啮合冲击变大,齿轮承载能力降低。     

加工弧齿锥齿轮的精确双重螺旋法（Ⅳ）：弧齿锥齿轮副小轮理论？…

根据啮合原理，确定出与已加工弧齿锥齿轮副大轮作共轭接触的小轮理论齿面及与大轮齿面计算点相对应的小轮理论齿面计算点的位置，在加工小轮时，产不要求切出这个理论齿面，其原因有两点：一是小轮理论齿面无法精确加工出来；二是小轮理论齿面与大轮啮合情况不理想，因为它对制造，装配中的误差及变形过于敏感。     

环面蜗杆珩齿加工原理

本文提出了一种新的珩齿方法：环面蜗杆珩齿法，分析了用齿轮式的金刚石修整滚轮对蜗杆珩轮进行修形的机理，并用自制的金刚石修形轮在Y4732珩齿机上进行了修形及加工试验。     

浅析齿轮发生胶合的原因及解决方法

齿轮是农业机械中传动动力与运动的重要零件。在传动过程中,两齿轮相互啮合,齿面间承受很大的交变压、弯应力,并且相啮合的齿面间有相对滑动,因此就要发生摩擦和磨损。当载荷突然增大时,齿面间产生瞬时高温,较软齿表面金属会熔焊在与之相啮合的另一齿轮的齿面上，当齿轮继续旋转，较软工作面上形成与滑动方向一致的撕裂沟痕，这种现象称为胶合。     

加工弧齿锥齿轮的精确双重螺旋法（Ⅳ）──弧齿锥齿轮副小轮理论齿面计算点及曲率的确定

根据啮合原理，确定出与已加工的弧齿锥齿轮副大轮作共轭接触的小轮理论齿面及与大轮齿面计算点相对应的小轮理论齿面计算点的位置。在加工小轮时，并不要求切出这个理论齿面。其原因有两点：一是小轮理论齿面无法精确加工出来；二是小轮理论齿面与大轮啮合情况不理想，因为它对制造、装配中的误差及变形过于敏感。为此，采用理论齿面的二阶近似齿面来代替，即计算出理论齿面在计算，点的各个方向法曲率，得到局部的接触，对它作一定的修正。最后确定出大轮和小轮的测量尺寸。     

环面传动啮合原理分析

本文通过对一种新型行星环面蜗杆传动的啮合原理进行分析，得出了蜗杆传动时定子与行里轮的啮合方程和定子的齿面方程，为将此环面传动广泛地应用到工业领域打下了理论基础。     

齿轮修形原理及应用

介绍了齿廓修形和齿向修形的基本原理,以某大型风力发电齿轮增速箱输出级宽斜齿轮副传动为例,对修形前后轮齿上载荷分布情况进行了对比分析。     

2ZT-9356B型水稻插秧机动力输出脱挡原因及排除

1插秧机动力输出脱挡的原因a.动力输出使用的牙嵌式离合器,由于使用的时间过长,牙嵌啮合面严重磨损,使啮合齿顶变秃呈圆弧形,丧失啮合后的自锁能力。作业过程中,一挂上负荷即产生轴向推力,致使牙嵌齿沿圆弧形齿面滑移而脱挡。b.啮合套定位弹簧弹力过弱或折断,当啮合齿受力或遇机组振动时,啮合套即产生轴向滑动而脱挡。c.啮合套的定位钢球凹槽轴向磨损过大,致使离合器工作时定位稳定性差,钢球极易产生轴向游动,造成啮合齿脱挡。d.啮合套拨挡槽和操纵杆球头磨损过度,换挡过程中由于轴向自由间隙过大,即使挂上挡,啮合齿宽度也较小,一遇负荷变化…     

减速器弧齿锥齿轮动态啮合疲劳强度研究

以某型直升机尾减速器的弧齿锥齿轮副为研究对象,基于其非线性有限元接触分析模型,在一个啮合周期内,对该齿轮副进行了连续动态啮合过程的仿真,研究了该型轮齿的动态啮合齿面接触和齿根弯曲疲劳性能.啮合过程仿真得到的齿面接触和齿根弯曲应力的变化规律符合轮齿实际动态啮合规律.疲劳过程仿真得到了疲劳寿命分布云图并判断出轮齿疲劳破坏主要发生在齿根受压侧的倒角区域,进而得到了经渗碳处理前后齿根疲劳破坏节点位置的疲劳寿命值.     

旋耕机脱挡的常见原因及排除方法

一、常见原因 1、旋耕机使用的是牙嵌式离合器，由于使用时间过长，牙嵌齿啮合面严重磨损，使啮合齿齿顶变秃呈圆弧形，丧失啮合后的自锁能力，在作业过程中易滑移而脱挡。     

加工弧齿锥齿轮的精确双重螺旋法（Ⅴ）：弧齿锥齿轮副小轮加工？…

在加工大轮的坐标系ΣＧ中，确定出描述加工小轮切齿过程的坐标系ΣＰ，根据加工小轮的机床切齿调整参数，确定产形轮的齿面方程。根据啮合原理确定小轮加工齿面，要求展成出来的小轮齿面与理论齿面之间差别趋于零并达到理想的接触特征，同时要求计算出来的加工小轮的刀盘参来与加工大轮的刀盘参数一致。     

加工弧齿锥齿轮的精确双重螺旋法（Ⅴ）──弧齿锥齿轮副小轮加工的机床调整

在加工大轮的坐标系∑Ｇ中，确定出描述加工小轮切齿过程的坐标系∑Ｐ．根据加工小轮的机床切齿调整参数，确定产形轮的齿面方程．根据啮合原理确定小轮的加工齿面．要求展成出来的小轮齿面与理论齿面之间差别趋于零，并达到理想的接触特征．同时要求计算出来的加工小轮的刀盘参数与加工大轮的刀盘参数一致．     

通过等距曲面进行真实齿面的啮合分析

提出了2次构造曲面和直接利用三坐标测量机探头中心点所在齿面的等距曲面进行真实齿面啮合分析的方法,指出后一种方法只须1次构造曲面,使用简便且计算精度较高。     

齿轮类几何压力系数及其应用研究

提出了类几何压力系数的新概念,导出了类几何压力系数及齿面承载能力增大率的计算公式。通过对计算公式和计算数据的分析,可以定性和定量地对同一对齿廓上不同啮合点处的齿面接触应力以及在标准中心距相同情况下对取不同设计参数的齿轮传动的接触强度进行分析比较。提出的类几何压力系数的功用已涵盖原有的几何压力系数,可取代原有的几何压力系数作为评价和比较齿面承载能力的指标。     

加工弧齿锥齿轮的精确双重螺旋法（Ⅱ）：弧齿锥齿轮副大轮加工的？…

采用精确双重螺旋法加工弧齿锥齿轮大轮昨，使用双面刀盘，刀倾展成切齿法，加工时，机床和工件的相对运动可以看成是一对弧齿锥齿轮的啮合传动，其中一个齿轮是工件，另一个齿轮称为产形轮，它的轴线是机床的摇台轴线，齿面是刀盘的刃锥面，根据齿轮啮合原理，确定出产形轮的螺旋角，节锥距等几何尺寸，推导出加工大轮时机床调整参数的计算公式。     

加工弧齿锥齿轮的精确双重螺旋法（Ⅱ）─—弧齿锥齿轮副大轮加工的机床调整

采用精确双重螺旋法加工弧齿锥齿轮大轮时，使用双面刀盘、刀倾展成切齿法．加工时，机床和工件的相对运动可以看成是一对弧齿锥齿轮的啮合传动，其中一个齿轮是工件，另一个齿轮称为产形轮，它的轴线是机床的摇台轴线，齿面是刀盘的刃锥面．根据齿轮啮合原理，确定出产形轮的螺旋角，节锥距等几何尺寸，推导出加工大轮时机床调整参数的计算公式．     

旋耕机脱挡原因和排除

一、旋耕机脱挡的常见原因1.旋耕机使用的是牙嵌式离合器,若使用时间过长,牙嵌齿啮合面严重磨损,使啮合齿齿顶变秃呈圆弧形,丧失啮合后的自锁能力,在作业过程中易滑移而脱挡。