铁秦管道停输再启动过程模拟

在给出停输过程的热力模型及启动过程的热力，水力模型的基础上，对铁秦输油管道夏季各站间停输温降过程进行了模拟，并模拟分析了葫芦岛－绥中段在四种工况下的再启动过程，通过对四种工况下的再启动过程的模拟结构分析，探讨了铁秦输油管道降温输送的可行性。     

聚驱稠油采出液管道的停输再启动特性

为了研究聚驱稠油采出液的停输再启动特性,采用水平环道装置开展试验,模拟聚驱稠油采出液管道的停输再启动过程,分析采出液管道再启动过程中压力和流量随时间的变化,探究含水率、聚合物、油温等因素对再启动压力的影响,并分析采出液的屈服特性。结果表明:再启动过程中,管内压力、流量受聚合物影响较小;管内压力迅速达到峰值,随着采出液开始流动,逐渐下降至平稳状态;管内流量变化规律与压力相似。含聚合物的采出液反相点为30%,不含聚合物的采出液为40%;含水率小于等于30%时,含聚合物采出液管道的再启动压力比不含聚合物的高,含水率大于等于50%时,结果相反。稠油采出液14～40℃时具有屈服值,屈服值随温度升高而减小;含水率超过反相点时没有明显的屈服特性。反相前,屈服值随含水率升高而增大,再启动难度随含水率的增高而增加;反相后,剪切应力随含水率的升高而减小,再启动难度随含水率的增高而降低,聚合物的影响不大。聚驱稠油采出液的停输再启动特性研究结果为油田集输管道的经济安全运行提供了参考。(图8,表1,参29)     

热油管道停输再启动模拟试验

为掌握热油管道停输再启动过程中温度和压力等参数的变化规律,在大庆试验基地进行了架空管道停输再启动模拟试验。试验结果表明,热油管道停输初期的温降速率比停输后期的温降速率快;管道停输再启动一定时间后出现压力的最大值,此后压力随着启动时间的延长逐渐降低,最后达到稳定状态;管道停输再启动后,出口温度先随启动时间的延长迅速增加,当管道运行一段时间后,管道末端的进站温度趋于稳定;管道停输再启动后,流量虽有一定的波动,但很快达到稳定状态。     

含蜡原油管道停输再启动的安全性问题

总体评价了国内外埋地含蜡原油管道停输再启动的研究现状,认为造成停输温降和启动压力的计算结果与实际存在偏差的主要原因是,原油流变性、环境及管道运行工况等参数的不确定性、建立数学模型时的不合理假设和尚无法对原油的剪切历史和热历史效应进行定量描述.说明了运用确定性方法对含蜡原油管道停输再启动安全性进行评价的缺陷,指出了停输再启动问题的难点所在,提出了停输再启动安全性评价的研究方向.     

热油管道停输再启动特性的环道模拟试验研究

借助大型环道,对热油管道的停输再启动特点以及相关影响因素进行了现场条件下的全面试验研究.首次测得了埋地管道停输过程中管内不同径向位置处油温的变化数据.试验所测量得到的停输温降、启动压力、压力波速情况以及各因素对启动过程定量的影响程度结果,对于停输再启动的计算研究具有重要参考价值.     

深水混输管道停输再启动水合物生成风险北大核心

深水长距离混输管道停输再启动容易产生水合物堵塞问题。基于安哥拉某深水区块开发模式,借助PIPEPHASE与OLGA多相流软件,分析混输管道停输再启动天然气水合物生成风险。结果表明:停输2 h后,管内开始出现水合物生成区域;停输再启动前期,海底管道水合物生成区域在井口附近逐渐消失,在海平面附近的立管段则迅速增大;随启动时间的延长,水合物生成区域由两边向中间逐渐缩小,启动6 h后在水深约700 m的立管段消失。基于混输管道温度压力敏感性的定量描述,提出水合物生成风险定性分析方法,分析发现随海管长度、内径及气油比增大,水合物生成风险增大;随含水率增大,水合物生成风险减小。计算结果能够较好地指导多相混输管道选型、路由及混掺比例设计。     

冷热原油交替输送停输再启动研究

建立了冷热原油交替输送停输再启动过程的数学模型,采用有限差分法和有限容积法相结合的研究方法对其复杂的停输再启动过程进行数值模拟,所编制的软件能计算管道再启动站间的温度、压力和流量的恢复过程,考察了停输时机对停输再启动过程的影响.研究成果可为冷热原油交替输送管道安全停输时间的确定提供技术支持.     

深水油气管道再启动过程模拟计算

为了研究深水油气管道再启动过程的多相流动和传热规律,结合传热学和多相流理论,建立了深水管道再启动过程数学模型,给出了模型的定解条件和求解方法;利用该模型,仿真模拟了深水管道再启动过程中温度和压力等参数的变化规律;在此基础上对水合物的生成情况进行预测并分析参数敏感性。研究表明：启动流量、绝热层的导热系数和厚度可以明显改变管内流体的温度分布,且启动流量越大、绝热层导热系数越小、厚度越大、管内流体温度越高,生成水合物的风险越小。研究结论可为深水油气管道再启动的安全进行提供理论指导。     

埋地含蜡原油管道停输再启动压力计算

针对中洛输油管道运行过程中不可避免地会遇到停输再启动的问题,在管流分析与启动压力计算的基础上,提出了若干理论与计算方法,建立了管道再启动水力模型,同时对中洛输油管道不同月份停输再启动压力计算结果进行了分析,为中洛输油管道的安全运行提供了一种安全评价手段,对管道优化运行,提高管道运营效益具有一定的指导意义.     

含蜡原油管道停输再启动数值模拟触变流体的简化方法

在含蜡原油管道停输再启动过程的数值模拟中,对触变段采用何种处理方式,极大地影响着程序的运行速度。提出了一种处理原油触变性的简化算法,通过该算法模拟含蜡原油停输再启动过程,计算时间大幅度减少。     

重油管道改输柴油的实践

介绍了兰州石化公司302厂至兰州炼油厂的重油管道改输柴油的具体改建方案。通过水力计算,校核了离心泵的实际工作点。针对降低能耗、增大输量、气温影响和冬季停输再启动等技术问题,确定了改建后管道的合理运行方案,提出了保证管道安全运行的管理措施。     

成品油管道应用减阻增输剂效果分析

成品油管道应用减阻增输剂在我国是一项新技术，利用格尔本-拉萨管道的试验资料和数据，对使用FLOXS减阻增输剂的效益，消除特瓶颈段的作用和加剂量与减阻增输率的关系进行了详细的分析。指出了美国BPCI公司试验报告中的严重失误，提出了应用该技术需要解决的一些关键性问题。     

马惠宁管道节能技术研究

通过对马惠宁线管输原油降低综合处理温度的试验研究,探讨了管输原油降低综合处理温度后管道来油物性、管输流量、停输再启动、管道热洗清管周期对管道运行的影响.室内及现场试验的研究结果表明,马惠宁线管输原油降低综合处理温度试验前、后的原油低温度流动性基本相同,原油综合处理温度降低到75℃的运行工艺是可行的,并对降低综合处理温度后的运行工艺进行了经济分析.     

海四联外输管道停输与不预热投产过程的研究

通过对海四联外输原油流变性的研究,建立了热油管道停输与不预热投产过程的数学模型,模拟计算了海四联外输管道停输与不预热投产过程,给出了管外土壤与管内油品的温度分布、管内压力的变化及流量的恢复过程.在模拟计算的基础上,实现了管道前半段动火停输、新建管段不预热直接投油,全线启动投产一次成功.现场实测数据与模拟计算结果基本一致.     

双魏输油管道添加BEM-6N降凝剂可行性研究

介绍了河南油田双魏管道加剂运行的实验研究内容，实验结果表明，BEM—6N降凝剂对于双魏管道输送的不同比例原油均有较好的降凝、降粘效果。对秋、冬季管道的运行工况进行了分析测试，管道加剂后可以实现唐河2号站越站运行，能满足管道低输量运行的需要，提高了经济效益。     

原油加热炉除尘技术研究

加热炉一般以原油或渣油为燃料，在其运行过程中，大量烟尘沉落在炉体内，烟尘的不断堆积，导致加热炉热效率下降，而吹扫炉膛又使大量烟尘进入环境，造成环境污染，为达到污染物的国家排放标准，就必须对排放的烟尘进行回收治理，根据燃油烟尘易漂浮并沾粘的特点，对几种除尘技术进行了比较，重点推荐了效果较好的滤袋式除尘器技术，提出了现场应用的要求。     

稠油蒸发脱水实验研究

根据油田稠油脱水的实际需要，利用稠油初馏点较高的特点，设计并制造了一台小型稠油蒸发脱水器，通过环道试验所获得的大量技术数据，论证了稠油蒸发脱水工艺的经济性和可行必,根据经济性评价，确定了该工艺的适用范围，在试验的基础上，研究了操作温度和滞留时间对脱水效果的影响，并提出了稠油蒸发脱水器的合理工作参数，为今后稠油 蒸发脱水器的设计及现场应用提供了初步的技术依据。     

临濮输油管道添加减阻剂运行现场试验

介绍了在临濮管道添加减阻剂运行现场试验的情况,考察了增输后添加减阻剂运行的可行性,找出减阻剂的注入量与输量(雷诺数)、减阻率与增输率的关系.试验结果表明,管道添加不同浓度的减阻剂后,管道运行压力大幅降低,管道运营的安全性得到了提高,为临濮输油管道添加减阻剂的应用提供了技术依据.     

原油管道泄漏检测系统研究

介绍了负压波检漏的基本原理,在研制原油管道泄漏检测系统中,针对负压波泄漏点定位法中的3项关键技术提出了解决的方法和对策,并确定出了3个反映信号波形结构变化的特性参数以及泄漏判断阈值的方法.     

中银输油管道冬季运行工艺研究

针对中银输油管道冬季运行状况进行了全面的分析和研究，通过收集运行数据及相关计算，描述了加热炉投用前后的管道压力波动情况，分析了加热炉投用前后管道的运用压力变化以及管道当量结蜡厚度变化的原因。指出该管道投用加热炉后，解决了2号阀室至银川管段的压力波动问题，有效地延长了清管周期，但同时有两段管道发生了严重结蜡，给清管工作带来一定难度，提出了在中银输油管道2号阀室安装收发球筒装置的改进建议。