燃油系柱塞泵代替转子分配泵的改装

<正>142团1992年购进的一台佳联1075联合收割机.1993年夏收季节,因燃油系转子式分配泵的转子轴折断而停机,想购买原转子分配泵,但多方联系无货,想修复又无配件.因而决定用柱塞泵代替转子分配泵.按发动机和燃油泵的设计要求,经筛选确定使用国产X6110LL发动机的柱塞泵,代替1075收割机发动机的燃油泵.     

柴油机分配泵咋拆卸

在维修过程中,可拆可不拆的零件尽量不拆。分配泵在运转时,要用小油盘承接流出的柴油。拆卸油泵转子时,一定要顺着分配转子旋转的方向才能拆解,并且要用专用扳手。分配泵转子右端中间的小螺钉,是加工中心油道时的工艺孔闷塞,一     

分配泵二次断油法判故障

分配泵二次断油法判故障为了确定发动机的故障缸位，我们经常采用逐缸断油法判断，而分配泵（丰收型拖拉机、ＴＬ１０６５联合收割机等采用分配泵）却不能直接应用这种方法，因为分配泵没有出油阀，拧松某缸高压油管后，这一缸出油接头与大气相通，该缸供油结束后，分配转...     

丰收4-6型分配泵咬死的原因分析及及预防措施

一、分配转子与套筒咬死原因分析 1.丰收4-6型分配泵高压偶件的运动方式与一般柱塞泵不同,柱塞泵的柱塞在柱塞套中以上下往复运动为主,辅有变化转角的转动;而分配泵的分配转子仅在套筒中作高速转动,而无前后窜动,因而稍有杂质阻卡就造成咬死。从卡死的位置来看,分配转子出油孔所在的圆周面为常见。     

拆装分配泵的注意事项

1.注意清洁由于分配式油泵是在整个油泵内充满燃油的情况下工作的，任何零件不清洁都会影响到整个油泵。因此，油泵拆卸后，必须彻底清洗，并在清洁环境下进行装配。2．不准用虎钳夹住分配泵外壳拆卸分配泵转子与套筒时，不允许用虎钳夹紧分配泵外壳，否则，易使分配泵外壳连同里面的分配套筒变形，破坏分配转子与分配套筒间的精密配合。3．不要随意拆卸偏心环销钉泵端盖上固定偏心环位置的销钉不要随意拆下，因为泵盖上有两个对称的销钉孔，如果销钉装错，偏心环位置装反，输油泵就不能起泵油作用。4．滑片转子的拆装拆装滑片转子时，最容…     

分配泵供油为什么时有时无

（1）当柴油机转速低于200r／min时，分配泵不供油，提高到近400r／min以后又能供油，其原因多是分配泵转子通孔进口处小内六角螺钉松动所致。（2）柴油机转速在300r／min以下不能供油，超过300r／min后又能供油，究其原因可能是：①分配泵柱塞与柱塞孔配合间隙过大或过小，也有可能柱塞锥度和椭圆度过大。②分配泵转子与转套的配合间隙过大。（3）转速提高到500r／min后仍不供油，则可确定为柴油机的分配泵转子与转套的配合间隙太大。分配泵供油为什么时有时无@李树俊     

丰收4-6型分配泵咬死的原因分析及预防措施

<正> 一、分配转子与套筒咬死原因分析 1.丰收4—6型分配泵系采用进油计量,高压偶件的运动方式与一般柱塞泵也有一点显著的不同,即柱塞泵的柱塞在柱塞套中以上下往复运动为主,辅有变化转角的转动,而分配泵的分配转子仅在套筒中作高速转动,而无前后窜动,因而稍有杂质阻卡就造成咬死。从卡死的情况来看,以分配转子出油孔所在的圆周面为常见。     

拆装分配泵的注意事项

1.注意清洁 由于分配式油泵是在整个油泵内充满燃油的情况下工作的,任何零件不清洁都会影响到整个油泵。因此,油泵拆卸后,须彻底清洗,并在清洁环境下进行装配。 2.不准用虎钳夹住分配泵外壳 拆卸分配泵转子与套筒时,不允许用虎钳夹紧分配泵外壳,否则,易使分配泵外壳连同里     

油泵分配套筒与转子咬死的预防

拖拉机分配式油泵,常因分配套筒和转子咬死而报废。分配套筒与转子咬死的原因有:燃油中混有机械杂质,燃油中含有水分和酸碱等腐蚀性物质,燃油泵不进油,分配泵的润滑剂是柴油;发动机飞车以及分配泵外壳在工作中受到骤然冷却等。一般预防方法如下: (1)使用的燃油要干净,必须经过96小时沉淀。加油时,最好采好密封加油法,加油滤网应符合要     

紫油机分配泵咋拆卸?

可拆可不拆的零件尽量不拆.分配泵在运转时,要用小油盘承接流出的柴油.拆卸油泵转子时,一定要顺着分配转子旋转的方向才能拆下,拆时要用专用扳手.分配泵转子右端中间的小螺钉,是加工中心油道时的工艺孔闷塞,一般不拆.正时环不要拆凸轮圈,因为它是靠本身的弹性固定在机体内,出厂时定位已校正好,拆后不易校准.     

使用分配泵应注意的问题

分配式喷油泵（简称分配泵）的转子与套筒的间隙很小，只有２．５～３．５μｍ，使用不当极易出现分配泵卡死现象，为此用户应从以下几个方面加以注意：一、保证燃油清洁盛油容器不干净，燃油沉淀时间不够、过滤不良，会使含有较大尘粒的燃油进入分配泵，尘粒就易粘附在转...     

谈柴油供给系重要配合件的技术鉴定

柴油供给系重要配合件技术状态对柴油机工作影响很大,在农机修理和故障诊断排除中,都离不开对这些精密偶件的技术鉴定。本文讲述了柱塞偶件、出油阀偶件、喷油嘴偶件、分配泵分配转子和分配套筒的技术鉴定方法。     

工程机械电控柴油机单体泵的原理与检修

随着柴油机电控技术的发展,工程机械柴油机也逐渐步入了电控时代。在电控柴油机中,转子分配泵与单体泵取代了传统机械式柴油机的柱塞泵。单体泵,作为柴油机电控技术的新技术,已经开始越来越多的应用在电控柴油机中。文章以单体泵为研究对象,分析了工程机械电控柴油机单体泵的基本原理与检修方法。     

柴油机分配泵咋拆卸

可拆可不拆的零件尽量不拆。分配泵在运时，要用小油盘承接流出的柴油。拆卸油泵转子时，一定要顺着分配转子旋转的方向才能拆下，拆时要用专用扳手。分配泵转子右端中间的小螺钉，是加工中心油道时的工艺孔闷塞，一般不拆。正时环不要拆凸轮圈，因为它是靠本身的弹性固定在机体内，出厂时定位已校正好，拆后不易校准。拆花键套与前后控制板时，应注意它原来的装配位置，以便装复。只有调整最大供油量时，才允许稍微转动前后控制板。调压阀总成如无故障就不要拆卸，如果必须拆卸时，应注意调压阀弹簧不要丢失，按原来位置装回。在拆三角接盘时，应在连接处打上一个记号，以便安装时按记号装复。     

旋喷泵转子腔的结构优化及数值模拟计算

通过改变旋喷泵转子腔的结构,结合 CFD 软件 Fluent 对不同结构的转子腔泵进行数值计算。计算时以 XP300－3型旋喷泵为研究对象,基于雷诺时均 N －S 方程,采用标准 k －ε湍流模型和 SIMPLE 算法。在已有的研究基础上,对转子腔结构进行优化设计,即在壁面增加凸棱、减小转子腔的轴向宽度以及2种结构叠加的综合优化设计,分析3种结构模型对泵性能的影响,再与原结构模型泵进行对比。结果表明：在同一工况下,相比于原模型,增加凸棱和适当减小转子腔的轴向宽度,都能有效减少流体在转子腔中的停留时间和过流面积,减小对泵体的磨损;两种转子腔结构对泵的扬程和效率都有明显的改善作用,尤其是对泵扬程的提高;在相同工况下,转子腔结构综合优化后,泵的理论扬程和效率较前面任何一种情况都有相当大的改善,表明在此旋喷泵转子腔的结构优化中,结构优化可叠加。     

双螺杆泵多点啮合型转子设计与内部流动特性

针对传统双螺杆泵螺杆转子螺旋面啮合区磨损严重、内泄漏大等问题,根据啮合原理,建立椭圆弧及其共轭曲线的啮合模型,构建传动比为2∶3的主从螺杆端面型线,提出一种新型多点啮合型螺杆转子结构.应用计算流体动力学方法对新型双螺杆泵内部流场进行数值计算,研究了泵内部流动特性.研究结果表明:所提出的新型螺杆转子在轴截面上可实现三点啮合,在双螺杆转子上形成多重密封;采用V形凹槽的主螺杆转子齿顶压力分布均匀,采用传统结构的从螺杆转子齿顶处压力分布呈阶梯状;从螺杆转子周向啮合间隙处泄漏速度为主螺杆转子的1.8倍,表明主螺杆转子齿顶V形凹槽两侧的光滑顶棱与泵腔内壁面形成的类迷宫密封可有效减小周向啮合间隙处的泄漏;新型螺杆转子较大改善转子的磨损适应性,有效减小了双螺杆泵的内泄漏,对提高双螺杆泵的高压环境适应能力具有重要意义.     

一种细长螺杆转子的旋切加工工艺

通过分析、研究1.2RPEO29PO核电站用单螺杆泵转子的结构特点。提出了旋风切削加工单螺杆泵细长转子的工艺方法。经过实践证明，该工艺方法能较好地解决旋风切削加工单螺杆泵细长转子发痉的难题，能够可靠地保证核电站用单螺杆泵转子旋风切削加工要求，可以在多级细长转子旋风切削加工中推广应用。     

“华龙一号”核主泵泵组转子轴向窜动量有限元分析

为了研究在自重、外部载荷和受热膨胀等因素下核主泵泵组相关部件对转子轴向窜动量的影响,通过建立某型号轴封型核主泵泵组的有限元分析模型,采用数值计算和试验验证相结合的方法对核主泵泵组的转子轴向窜动量进行了分析.研究结果表明：泵侧电动机支座和密封室区域之间的受热膨胀有利于核主泵机械密封自由补偿间隙,而电动机相关部件受外部载荷变形和受热变形较大,叠加转子自重变形和轴承设计游隙后总的轴向窜动量超过设计预期,将对核主泵泵组的正常运行产生负面影响;电动机转子部件的液压顶升试验结果与数值计算结果相吻合,验证了有限元分析计算结果的准确性;为了降低核主泵泵组转子的轴向窜动量,通过增加垫片和增大部分转子零件设计高度的方法对电动机推力轴承游隙和转子轴向窜动量进行了调整优化,并对调整优化后的核主泵泵组进行全流量试验验证,试验结果显示调整优化后的核主泵泵组转子轴向窜动量约为2.2 mm,试验过程中泵组各项性能指标运行稳定,符合设计预期.     

1 000 MW级核电站离心式上充泵转子轴系的扭振特性

为研究1 000 MW级核电站离心式上充泵转子轴系扭振特性,应用Pro／E和ICEM软件对水体部件进行三维造型和网格划分,借助现代CAE技术,并采用有限元分析软件Ansys对上充泵转子轴系的扭转振动特性进行数值计算,通过扭振分析得到转子轴系在不同转速下的扭转振幅．结果表明:采用三支撑转子轴系的结构稳定性相比于两端支撑的转子轴系各阶固有频率都有明显提高,这有助于减小上充泵运行时的振动和噪声;在4 900 r／min的转速下转子轴系发生了较为明显的一阶扭转共振,引起共振的主要原因是电动机驱动力矩的6次谐波分量频率和转子轴系的一阶扭振固有频率的整数倍接近;上充泵设计运行转速为4 500 r／min,转速与转子轴系各阶临界转速值相差较大,其转子轴系的扭转振幅较小,不会发生扭转共振,表明所设计的转子轴系结构是合理的．     

蜗壳结构对高温熔盐泵转子运行稳定性的影响

为了研究蜗壳结构对熔盐泵输送高温介质时转子运行稳定性的影响,设计了相同运行工况条件下的单蜗壳、双蜗壳双出液管结构的2种熔盐泵.利用ANSYS 软件对2种蜗壳结构熔盐泵的内部流场进行了非定常数值模拟,并分析了转子部件上的温度分布;将流场和温度场的计算结果同时加载到转子部件上,进行叶轮和轴上的流热固耦合分析,探讨了2种结构熔盐泵转子部件的应力、变形量和模态.结果表明:双蜗壳结构可以减小叶片表面的压力载荷,提高叶轮表面压力分布的对称性;单蜗壳熔盐泵叶轮和轴的最大变形量较大;而且单蜗壳熔盐泵转子部件在不同旋转角度下最大变形量变化较大,相比于单蜗壳熔盐泵转子的等效应力,双蜗壳熔盐泵叶轮的最大等效应力较大,但双蜗壳熔盐泵泵轴的最大等效应力较小;2种蜗壳结构流场条件下,转子部件运行时均满足结构强度要求.