钢丝绳弹性模量研究的现状与发展方向

钢丝绳弹性模量研究的现状与发展方向薛伟，张利顺，张玉珊，王秀波（黑龙江省木材采运研究所）（黑龙江省绥化林业建筑工程公司）（黑龙江省森工总局物资局）１前言钢丝绳弹性模量是架空索道和缆索起重机承载索设计中的一个重要参数。弹性模量值的选取是否恰当，直接关系...     

固定式承载索挠度对弹性模量影响的研究

假设承载索两端固定装置的弹性变形为零，即两端固定装置为绝对刚性体。考虑承载索挠度弹性变化，从理论上探讨承载索弹性模量的变化规律，推导出承载索弹性模量公式。     

松原龙华松花江特大桥箱梁结构弹性模量测试

利用共轭梁（虚梁）法在施工监控过程中对箱梁结构的弹性模量进行测试,测试的数据进行分析,得出结果,该结果可为施工提供参考.     

水平臂塔式起重机起升钢丝绳挠度的精确计算

通过对水平臂塔式起重机起升钢丝绳挠度的分析,推导出其精确计算公式并给出挠度最佳取值,为起升钢丝绳的选用和吊钩组的重量设计提供了参考.     

扭叶松实木板材三种动态弹性模量和静态弹性模量比较研究(英文)

采用Pundit、Metriguard、FFT等三种无损检测方法和常规弯曲法对加拿大扭叶松(lodgepole pine)蓝变与非蓝变实木板材的动态及静态弹性模量进行检测和比较研究。结果表明,蓝变材三种动态弹性模量及静态弹性模量均高于非蓝变材;对比分析表明,蓝变材和非蓝变材的动态及静态弹性模量存在差异,其中动态弹性模量差异均达到0.01显著性水平,静态弹性模量差异达到0.05显著性水平,并且心、边材及密度值不同是导致以上差异的主要原因。相关性分析表明,动态与静态弹性模量间相关性达到0.01显著性水平;尽管三种无损检测方法测量结果存在差异,但它们之间仍存在密切相关性,FFT 技术测量的准确性高于Pundit和Metriguard;板材中结子数影响木材动态和静态弹性模量,随着板材结子数增加弹性模量相应地降低。     

板材弹性模量计算机检测原理与工艺研究

介绍了快速傅立叶变换(FFT)技术敲击板材检测弹性模量数控检测设备的工作原理及组成,并在此基础上描述了检测板材的工艺过程,说明该检测设备具有准确快速等特点。     

湿地松活立木弹性模量无损评估技术研究

[目的]开发操作简便、破坏性小且结果可靠的弹性模量无损评估技术,为实现以大群体试验材料为基础的遗传选择和评估,培育速生优质林木良种奠定基础。[方法]以22年生湿地松自由授粉家系测定林为研究对象,采用力学阻力仪(Pilodyn)和应力波速(V)记录仪(AV)等活立木无损评估仪器和方法以及木材物理力学常规检测方法,建立活立木弹性模量评估技术体系。[结果]Pilodyn测定值Pr与实测基本密度(ρ)间呈显著负相关(P0.01);弹性模量测定值MOEB与弹性模量(计算值)MOE(MOE=ρV2)之间呈极显著线性相关关系,其线性回归模型为MOEB=2.013 3+0.828 6 MOE,决定系数R2=0.854 1;利用ρ和V计算的弹性模量值MOE与利用Pr和V计算的弹性模量相对值MOEP(MOEP=Pr V2)间呈极显著正相关关系(P0.001),回归模型为MOE=0.400 7+0.231 1 MOEP,决定系数R2=0.734 0;弹性模量MOE与V值相关极显著(P0.001),V与MOE的回归方程为MOE=-5.121 8+3.239 4 V,决定系数R2=0.921 9。[结论]在遗传选择时弹性模量(计算值)完全可以代表弹性模量测定值进行评估与选育;可直接利用MOEP作为各样木的弹性模量值参与遗传分析;同时建立了MOE与V值之间的回归方程,在比较同一测定群体弹性模量值相对大小时也可直接比较V值,大大减少了工作量。建立的模型对其它树种测定具有参考意义,但尚需检验。     

针叶树木材细胞力学及纵向弹性模量的计算--试件纵向弹性模量的预测

依据针叶树木材管胞和射线细胞的结构模型。使用计算机抽样模拟解剖结构参数。以及使用针叶树木材纵向弹性模量计算公式和方法,计算人工林杉木,马尾松幼龄材和成熟材试件纵向弹性模量,计算结果与常温条件下气干试件测定结果十分符合。在试件晚材率和管胞解剖结构参数改变的条件下。计算预测了人工林杉木,马尾松幼龄材和成熟材纵向弹性模量的变化。结果表明：试件纵向弹性模量随晚材率,管胞长度,管胞壁厚度的增加而增加,而试件纵向弹性模量随管胞直径增加而减小。本文提出的纵向弹性模量计算的预测方法,对于运用现代生物技术控制和改变针叶树木材的材质,材性有实际意义。     

浅谈钢丝绳的安全使用

介绍了钢丝绳的基本结构,提出了钢丝绳的选用原则,对钢丝绳的安全使用提出了指导性的建议。     

板材弹性模量数控检测设备研究的发展

在论述目前国内外板材弹性模量检测设备研究现状的基础上，提出了目前板材弹性模量检测设备的发展方向，弹性模量检测技术将向应用于生产实际、节约原材料、保证产品安全可靠、实现质量自动控制、提高劳动生产率等全自动化的方向发展。通过与传统的检测方式对比，指出板材弹性模量检测设备应向NDT(无损检测)方向发展，将数控技术与弹性模量检测设备相结合，实现高质量、自动化和节约成本。提出的在线检测板材弹性模量数控检测设备将满足人造板和板材检测的市场需求。     

钢丝绳切断机主要零部件的优化设计

根据森工、煤矿等行业使用钢丝绳量大的要求,对钢丝绳切断机进行了设计,并给出了钢丝切断机的主要零部件,即刀床支座、刀床、刀片及刀片支杆的具体优化设计方法和计算过程。     

PTFE软带贴面瓦压缩弹性模量的实验研究

对PTFE（聚四氟乙烯）软带贴面瓦在不同温度下进行了压缩弹性模量的实验研究，提出了以PTFE软带复合层压缩弹性模具作为软带贴面瓦压缩弹性模量的观点，所得结论可用于轴瓦结构设计，润滑参数计算及瓦面修型。     

定向刨花板剪切模量和弹性模量动态测试

【目的】研究定向刨花板(OSB)的各向异性,探讨OSB面内剪切模量动态和静态测试方法,以提供一种快速、简便、重复性好、精度高的动态测试方法测量和分析OSB弹性常数。【方法】应用ANSYS程序计算OSB自由板和悬臂板试件的振形系数,给出振形系数依赖于板长宽比和宽厚比的关系式,通过仿真计算、动态试验和方板静态扭转试验验证其正确性。动态试验测试OSB剪切模量试件从一块整张OSB上下料制作,分为3个方向,即沿整板纵向下料制作的试件(0°或x向)、横向方向下料制作的试件(90°或y向)和沿与纵向呈45°方向下料制作的试件;方板扭转试验测试OSB剪切模量试件沿整板纵向或横向下料制作;动态测试OSB纵向、横向和45°方向弹性模量以及面内剪切模量和45°方向剪切模量。【结果】OSB实测纵向弹性模量是横向弹性模量的2.89倍,45°方向剪切模量小于面内剪切模量。正交各向异性材料方板扭转试验测试剪切模量推算公式需用±45°方向应变测量值的差值进行推算,将其用于OSB,测得的静态剪切模量与动态测试的剪切模量相当吻合。【结论】OSB弹性模量具有方向性,纵向最大,横向最小,45°方向介于二者之间;自由板扭转振形法和悬臂板扭转模态法适用于动态测试OSB面内剪切模量,其正确性得到方板扭转试验验证;0°和90°OSB动态测得的剪切模量几乎相等,可作为OSB面内剪切模量Gxy的估计值;OSB不宜按单向复合材料处理,在理论分析时宜按正交各向异性处理,OSB45°方向的剪切模量G45°相似文献   

原梁参数对体外预应力钢丝绳加固RC梁抗剪性能的影响

对2片钢筋混凝土基准梁和9片不同混凝土强度等级、纵筋配筋率和箍筋配筋率的钢丝绳体外预应力抗剪钢筋混凝土简支梁的抗剪能力进行试验,在试验的基础上采用非线性有限元对加固梁进行理论分析,系统的研究待加固梁的混凝土强度等级、体内配箍率和纵向配筋率等参数对钢丝绳体外预应力抗剪加固效果的影响。研究结果表明：体外预应力钢丝绳抗剪加固有效地提高梁体抗剪承载能力;加固梁的抗剪能力随着混凝土强度等级的增加而提高,且呈线性规律变;加固梁的抗剪能力随着体内配箍率、纵向配筋率的增加而逐步提高,呈非线性规律变化;通过对三种原梁参数对加固效果影响规律的分析,总结实现体外预应力钢丝绳加固RC梁最佳加固效果的参数范围,为实际加固工程中获得最好加固效果提供理论参考。     

对中密度纤维板弹性模量测定方法的探讨

本文测试并分析了中密度纤维板的弯曲载荷变形情况。试验结果表明：中密度纤维板弯曲载荷变形曲线的比例阶段基本在最大载荷的１／３或１／２之内，而影响弹性模量的主要因素是比例极限内的斜率。同时对弹性模量的测试方法提出建议。     

土体弹性模量在基坑工程有限元计算中的应用研究

指出了有限元计算分析在基坑工程中的运用已经较为普遍,但其弹性模量的取值却比较困难。通过已建弹性模量模型,结合天津地区的区域地质特征及基坑工程开挖缷荷的特点,利用有限元软件,对天津某深基坑进行了基坑开挖有限元计算分析,计算所得变形值与监测变形值进行了比对,吻合程度很好,取得了较好的效果。     

基于早晚材的兴安落叶松成熟材力学模型*基于早晚材的兴安落叶松成熟材力学模型*--顺纹抗拉弹性模量

以兴安落叶松成熟材为研究对象,探讨以早晚材物理力学为基本单元建立无疵试样力学模型的可行性。首先通过试验法获得兴安落叶松成熟材早、晚材薄片的物理力学性质,然后运用经典层板理论建立顺纹抗拉弹性模量力学模型,并进行试验验证。结果表明：以早晚材物理力学性质为建模基础的方法可行;密度是成熟材弹性模量变异性的主要影响因素;利用该方法建立的无疵试样力学模型,其相对误差低于5%,同时该方法能够为进一步建立兴安落叶松成熟材其他力学模型打下基础。     

对超长悬空钢索弹性模量的测试与讨论

通过对双绕索超长试件的伸长、拉力及绳与丝的径向收缩率的测试,得出:1.在悬索两端无位移的条件下,悬索的弹性模量E_s与悬索长度无关;2.以新钢索作试件(未进行超拉力的拉紧)时,E_s的修正系数γ值为0.37—0.414;3.对较新钢索按程序进行预拉紧后,γ值为0.605—0.715;4.E_s与拉力呈正比,与拉力安全系数呈一元二次曲线;5.对文献[6]的E_s理论值中的W计算式进行推导,W式计算值较试验平均值小2％,用[2]理论式可得E_s准确值;6.对E_s的选取,小跨距(100m左右)的承载索,为0.37—0.414E,大跨距(500m左右)承载索为0.615—0.715E为宜。