谈不等断面导轨的采用——对闸门定轮加压、橡胶止水方式的探讨

目前水工闸门广泛采用橡胶止水、定轮加压的方式(图1)。即靠定轮传来的压力压缩橡胶(一般压缩量为5～8毫米),使橡胶紧贴在水封板上达到止水的目的。现有的闸门门槽导轨一般都是做成上、下为等断面的直线型导轨,闸门上、下导轨的直径也是相同的,两导轮在闸门厚度上的安装控制尺寸n_1亦相等。这种型式的封水结构只有当门叶起升到门孔止水板控制高度以上时,止水橡胶才能脱离压缩状态。这样,一方面加快了橡胶水封的磨损,另一方面在闭门过程     

直升式水泥平板闸门侧止水的改进

直升式水泥平板闸门侧止水,一般都采用图1所示的构造形式。这种止水装置,是将P形止水平边固定于闸门的门叶上,止水受到水压力后,将凸出的圆头压紧在门槽预埋件上,达到止水的目的。     

一种充气橡皮止水

闸门橡皮止水,不论门前止水或门后止水,一般都是利用闸前水压力作用于止水橡皮,使橡皮与止水面紧贴而止水。新安装橡皮止水闸门时,常常将将橡皮预压三毫米,因此可做到滴水不漏,水压力越大,止水效果越好,然而这种止水橡皮型式的缺点,一是橡皮磨耗量大;二是横眉橡皮易翻转折断.所以橡皮使用寿命短,止水效果好景不长,有     

液压技术在电站尾水闸门止水中的应用

当水电站尾水位高于厂房地平面时，如果尾水闸门不能止水，势必影响电站的检修和安全。将液压技术应用于尾水闸门的止水，是解决这个问题的有效办法，并就此介绍了隆回县木瓜山水库一级电站尾水闸门应用液压止水装置的结构原理、主要技术参数、操作方法和应用效果。     

介绍一种新型止水装置——塑料硬管止水座

橡皮止水是水闸、泵站等水工建筑物闸门不可缺少的止水装置,常见的闸门止水又以 P 形橡皮与混凝土、瓷砖、扁铁、槽钢止水座相靠的形式居多。这类止水装置多因止水座混凝土老化,瓷砖瓷面脱落,钢铁生锈(尤其在沿海地区)而加大了橡皮与止水座的摩擦阻力,增加了橡皮的摩损,降低了止水性能,给管理与维修工作带来许多困难。     

斜面闸门的研制与使用

平面闸门的止水橡皮在闸门启闭过程中因为同门槽摩擦而易破损,导致漏水。笔者通过模型试验研究设计出一种斜面闸门,它能够解决止水橡皮被磨损的问题。现将斜面闸门减少止水摩损的原理简述如下。斜面闸门是由闸门构架、斜面门叶、定导轮及启闭杆等部件组成(见图1),与平面     

闸门的充气止水设计

闸门的充气止水设计李桂珍（内蒙哲里木盟水利勘察设计院通辽０２８０００）闸门的充气止水是内蒙古哲里木盟水利工程建设中的一项技术创新。技术的关键是把以往闸门止水靠水压力压实接缝，改为对止水橡皮进行充气加压，使接缝密实不漏水。该种止水于１９８２年在红旗水库...     

液压技术在电站尾水闸门止水中的应用

当水电站尾水位高于厂房地平面时，如果尾水闸门不能止水，势必影响电站的检修和安全。将液压技术应用于尾水闸门的止水，是解决这个问题的有效办法，并就此介绍了隆回县木瓜山水库一级电站尾水闸门应用液压止水装置的结构原理，主要技术参数，操作方法和应用效果。     

露顶式弧形闸门闸坝一体化静动力学研究

针对现有露顶式弧形闸门静动力学分析存在一定简化的问题,应用ANSYS有限元软件对比分析了闸门单体和闸坝一体化的静动力学特性。以某水电站溢流表孔弧形闸门瞬启工况为例,建立了考虑止水摩阻、支铰体系和预应力锚索的闸坝一体化有限元模型。研究结果发现：在静力学方面,两侧止水对闸门各钢结构构件应力影响不大,最大差值为14.08%;闸坝一体化得出的固定支铰应力分布较闸门单体更为合理;锚块对闸门结构整体位移结果影响较大,闸门单体整体位移<不考虑锚索预应力的闸坝一体化整体位移<考虑锚索预应力的整体位移。在动力学方面,考虑流固耦合效应下止水降低了闸门结构的各阶频率;预应力锚索对闸坝一体化动力特性影响较小。     

一种SPGZ型铸铁双向止水闸门

20 0 0年黄骅市五一机械有限公司开始研制一种汇集钢闸门软止水与铸铁闸门硬止水优点为一体的软硬兼得的铸铁双向止水闸门。实践证明,该种闸门止水性能超过美国ANSI/AWWA( 5 0 1-8)标准,正反向泄漏小于0 .3L/ (min·m)。产品设计获国家专利,专利号0 2 2 3 5 965 .6。闸门结构如图1所示。闸门由闸板1、反向侧框2、正向侧框3、吊耳4、上横框5、下横框6、弹性压缩条7、耐锈蚀止水条等组成。反向侧框2与正向侧框3之间;吊耳4与闸板1之间;上、下横框5、6与正向侧框3之间均采用螺栓联接。由图1可以看出,正向侧框3上设有一个开口朝向闸板1的长凹…     

水磨石止水在平板闸门上的应用

(一) 内蒙河套灌区,中小型建筑物平板闸门,多年来一直使用橡皮止水,往往达不到理想的止水效果,常常是关闸而流水不止。斗、农渠的小型闸门多数不设止水,闸门漏水这一普遍存在的问题长期没有得到妥善解决。在灌区内,干渠、分干渠以下各级渠道的用水时间仅为干、分干渠行水时间的1/2～1/3。因此,在灌溉季节观察到大小渠道不管是否用水总是常流水。在水资源日益紧缺和水费逐步提高的情况下,不仅造成水资源的严重     

谏壁抽水站液压启闭机的传感装置

分析了谏壁抽水站闸门液压启闭机原采用钢丝绳重锤码盘式传感装置存在的主要问题,比较了常用闸门液压启闭机的传感装置,结合谏壁站的具体情况,采用橡胶轮码盘式传感装置较为适合。介绍了橡胶轮码盘的控制原理,分析了谏壁站3号机出水闸门开度仪现场测试数据,得到橡胶轮码盘传感装置和闸门开度仪控制精度高于0.5%。经多年运行表明,该装置完全满足出水闸门与主机启停联动控制的要求。对橡胶轮码盘在使用中出现的问题提出了有效的改进措施,保证了泵站的安全可靠运行。     

关于延长大坝闸门止水检修周期的探讨

针对大港水电站大坝弧型闸门启闭频繁的运行特点，建立用水库水位升降推求入库流量，进而确定闸门开启度的关系，以减少闸门止水橡皮磨损，延长检修周期，提高电站效益。     

对《尾水闸门槽改进的探讨》一文的看法

看过本刊85年10期蒋玉球同志关于《尾水闸门槽改进的探讨》一文后,笔者有几点不同看法,谨提出供讨论。的确,向上游倾斜的闸门槽较之垂直门槽来说有其优点,一是侧止水效果要好,二是闸门上的止水橡皮几乎没有什么磨损。但是,笔者认为,侧门槽也会带来不利之处,因为在尾水管出口处沿整个尾水闸底板均做成倒坡,则必然影响尾水出流的扩散,增加尾水段的水头损失(尽管损失很小)。另外,倒坡处的表层混凝土较平底板来说,受尾水的冲刷更严重。时间久了会使得倒坡表面不平整,不能很好的与闸门底部相吻合,同样对止水不利。笔者认为,欲避免上述缺点,可采用如图所示的办法,即将闸槽底坎部分以及闸底板上的倒坡去掉,采用向上游倾斜的闸门槽与平闸底板相结合,而把尾水闸门的侧剖面做成梯形,当闸门关闭时,     

泸定水电站2号泄洪洞事故闸门设计研究

就泸定水电站2号泄洪洞事故闸门的结构设计、启闭机形式及容量的选择、门槽体型及动水闭门特性等问题进行论述。通过技术、经济等多方面综合比较分析,事故闸门采用上游止水、滚子轴承定轮支承、利用加重闭门的平面定轮闸门。该研究成果可供类似工程设计参考。     

杠杆式圆盘闸门

一简述本文介绍的杠杆式圆盘闸门适用于压力水管不太长的小型引水式水电站压力水管进口,前池水深约1～5米,对于导叶能够关闭得较好的水轮机组,厂房内一般可不再安装闸阀.此闸门经实际使用证明开关灵活,造价低廉,止水性能好,在故障情况下能快速关闭,对于不带自动调速器的小型水轮机组更具有实际意义.日前这种闸门在我区商城县已推广使用,已安装近20处,使用情况良好。     

垂直提升闸门尺寸的选择

对于面板,止水及锐缘均在闸门上游面的定轮式垂直提升闸门来说,当其锐缘高度取值不合理时,闸门仅靠其自重是不能关闭的,这是由于闸下水流产生很大的上托力所致。本文提出一种锐缘高度与闸门厚度最佳比值,用来解决这类问题。     

大跨高比平面钢闸门抗震性能模型试验研究

设计中的沙井河口中孔闸门具有跨高比大、自重大、悬挂运行、闸墩高耸等特点,为保证闸门的安全运行,在振动台上进行了该闸门完全水弹性相似模型抗震试验。试验结果表明,无水和反向挡水时,闸门与闸墩的前六阶自振频率分别为1.28-20.15 Hz和1.65-5.22 Hz,均与计算值接近。选择迁安波、ELCENTRO-NS波、TAR_TARZANA波作为试验用地震波,试验中迁安地震波作用下闸门和闸墩的动应力较大,其次为TAR_TARZANA波,而ELCENTRO-NS波作用时结构的动应力最小。钢闸门最大动应力17.01 MPa,最大加速度0.22g,发生在TAR_TARZANA波沿顺河向发生时。混凝土闸墩最大动应力1.57 MPa,最大加速度0.69g,发生在迁安波沿顺河向发生时。顺河向地震为不利工况,闸门悬挂对闸墩结构抗震不利。选择合适的止水材料有利于闸门减震。     

螺杆凸轮控制的闸门启闭装置

小型直升式水闸门因船只通航不容易撞坏闸门,止水效果好,使用寿命长,启闭灵活简便,安全可靠而在农村得到广泛应用。使用过程中,一般闸门开启悬挂的时间多,下闸关闭的时间少。为克服启闭装置因闸门常期开启悬挂受静力引起的零件疲烤损坏,近年来设计时一般都要加装“搁门机构”(又称搁门器)。这样,给闸门启闭操作时又增添了麻烦。图(1)是闸门启闭示意图。启闭要求为:闸门上升至e处,即升过搁门器顶爪,待顶爪进入闸门搁口后闸门下降一段距     

淤泥对弧形钢闸门启门力影响的计算方法

为了估算泥沙淤积对弧形钢闸门启门力的影响,提出了一个计算公式.该公式将门前淤泥考虑为由粗细颗粒组成的宾汉体,同时考虑了泥沙附着力的力矩、梁格中附带泥沙重力的力矩、转动铰摩阻力的力矩、止水摩擦力矩、下吸力的力矩以及闸门重力和外加重力的力矩对弧形钢闸门启门力的影响.并利用该公式计算的弧形钢闸门启门力和西洱河二、四级电站泄洪闸门的实测资料进行对比得出：在门前泥沙淤积厚度较低的情况下,弧形钢闸门的启门力矩主要由闸门重力和外加重力决定,但是由泥沙引起的启门力矩变化也是不容忽视的,是导致闸门开启困难的影响因素之一,因此在设计过程中应充分考虑泥沙淤积对闸门启门力的影响,制定出合理的操作和维护方案,以防止闸门启闭困难情况的出现;该公式在计算门前有泥沙淤积情况下的启门力时,其计算精度能够满足工程实际需要.