磨削,研磨,强丸处理对马氏体不锈钢疲劳强度的影响

通过对马氏体不锈钢试片热处理强化处理后，分别进行了磨削及磨削后研磨加工，喷丸处理。以探讨表层硬度，表层残余应力及表面粗糙度等诸因素对疲劳强度的影响。实验表明，减少表面粗糙度Ｒａ值。增加表层残余压应力是提高２Ｃｒ１３不锈钢使用寿命的有效方法。     

表面加工对T8MnA钢疲劳强度影响的研究

对Ｔ８ＭｎＡ钢制造板弹簧的试样进行热处理后，分组采用喷丸处理，磨削加工等强化方法表明，减少表面粗糙度Ｒａ值，增大残余压应力是提高Ｔ８ＭｎＡ钢疲劳强度的有效措施。同时指出，对于板弹簧类的零件，热处理后喷丸处理是提高疲劳强度的重要手段。实验证明，在热处理过程中采取搓化笔脱碳的措施，Ｔ８ＭｎＡ钢完全可达到５ＣｒＶＡ钢使用性能的要求。     

大型铁路轴承表面变质层研究

应用显微硬度、光学显微镜、X射线衍射、SEM及 AES等,分析与研究了大型铁路轴承(197 726)表面变质层的成分、组织与残余应力,发现变质层中硬度的变化与磨削热产生的相变及表层碳量下降有关,表面存在很大残余压应力,但分布不均匀。     

镀铬与激光表面强化复合处理

采用大功率ＣＯ２激光器对镀铬４５钢进行激光表面强化处理，促进Ｃｒ和Ｆｅ元素的相互扩散，使镀层与基体的结合强度提高，改善了表层的硬度梯度分布，在基体与镀层之间形成了厚度为０．４ｍｍ的相变硬化层，从而提高了表层的耐磨性。     

强力砂带平面磨削工件表面残余应力的研究

分析了强力砂带平面磨削时工件表面残余应力产生的原因，通过分析磨削热的影响，找出了一个由磨削用量组成的亲折磨削参数，建立表面残余应力数学模型。经过实验验证，此模型能恰当地描述强力砂带平面磨削时工件表面残余应力分布的规律，并分析了各因素对模型中参数的影响，得出一些重要结论。     

降低零件表面粗糙度的机械加工方法探讨

一、提高零件加工质量的必要性 机械产品的使用性能的提高和使用寿命的增加与组成产品的零件加工质量密切相关,零件的加工质量是保证产品质量基础。衡量零件加工质量好坏的主要指标有：加工精度和表面粗糙度。本文主要通过对影响零件表面粗糙度的因素、零件表面层的物理力学性能（表面冷作硬化、残余应力、金相组织的变化与磨削烧伤）、表面质量影响零件使用性能等因素的分析和研究,来提高机械加工表面质量的工艺措施。     

喷丸强化10Ni3MnCuAl钢的表面性能

对10Ni3MnCuAl钢磨削表面进行不同强度的喷丸强化处理,分析了喷丸强化后10Ni3MnCuAl钢的金相组织及喷丸表层下微观结构的变化,测量了喷丸影响层的显微硬度以及喷丸强化所形成的残余压应力场, 研究了喷丸所造成显微硬度、金相组织和表面残余应力等表面完整变化.结果表明, 喷丸强化可显著改善10Ni3MnCuAl钢表面完整性及其疲劳寿命. 喷丸强度高时将产生过喷效应,导致疲劳寿命的降低,实验测得最佳喷丸强化弧高值为0.40 mm时表面质量最好,喷丸影响层的残余应力深度达450 μm.     

有机Cr对产蛋鸡生产性能及蛋黄胆固醇质量分数的影响

前后做了２个试验．试验Ⅰ选用８０只６０周龄海兰褐商品蛋鸡,随机分为１个对照组（ＣＫ）和４个处理组（Ｔ１、Ｔ２、Ｔ３、Ｔ４）．处理组Ｔ１、Ｔ２分别在日粮中添加质量分数为０．４×１０－ ６和０．８×１０－ ６（以Ｃｒ计）的无机氯化铬（ＣｒＣ１３·６Ｈ２Ｏ）;处理组Ｔ３、Ｔ４分别在日粮中添加质量分数为０．４×１０－ ６和０．８×１０－ ６（以Ｃｒ计）的铬酵母（Ｃｒｙｅａｓｔ, Ｃｒ－Ｙ）．试验Ⅱ选用９０只５５周龄父母代种用蛋鸡,同样分成１个ＣＫ 组和４个处理组（ｔ１、ｔ２、ｔ３、ｔ４）．处理组ｔ１,ｔ２分别在日粮中添加质量分数为０．４×１０－ ６和０．８×１０－ ６（以Ｃｒ计）的Ｃｒ－Ｙ;ｔ３,ｔ４分别在日粮中添加质量分数为０．４×１０－ ６和０．８×１０－ ６（以Ｃｒ计）的烟酸铬（Ｃｒ ｎｉｃｏｔｉｎａｔｅ, Ｃｒ－Ｎｉｃ）．２个试验均为期１个月．结果表明,日粮补充无机Ｃｒ或有机Ｃｒ对产蛋鸡各项生产性能未见明显影响,但于试验未,添加有机Ｃｒ组的蛋黄胆固醇质量分数和血清总胆固醇水平均比ＣＫ组和无机Ｃｒ组显著降低,而血清高密度脂蛋白胆固醇水平则有所提高;有机Ｃｒ组中质量分数为０．８×１０－ ６的与０．４×１０－ ６的相比,前者作?     

LaCl_3、PrCl_3对叶绿体光合磷酸化偶联因子活性影响的研究

用０．１５ｍｍｏｌ／ＬＬａＣ１３、ＰｒＣ１３对提取的菠菜叶绿体处理后，测定了Ｃａ＃一ＡＴＰ酶、Ｍｇ＃－ＡＴＰ酶活性。结果表明，ＬａＣ１３处理后的叶绿体Ｍｇ＃－ＡＴＰ酶、Ｃａ＃－ＡＴＰ酶活力均高于对照。其相对活力分别为１０５．３，１５１．４；ＰＣＩ１３处理后的叶绿体Ｃａ＃－ＡＴＰ酶、Ｍｇ＃－ＡＴＰ酶相对活力分别为１３２．３、１３５．０。说明，ＬａＣ１３对Ｃａ＃－ＡＴＰ酶活性具有较大的激活作用，而ＰｒＣ１３对于Ｃａ３＃、Ｍｇ＃－ＡＴＰ酶活性均具有较大的激活作用。２ｍｍｏｌ／ＬＬａＣ１３．ＰｒＣ１３处理的叶片（真空渗入法）照先２０分钟后，无机磷含量均明显低于对照。说明ＬａＣ１３、ＰｒＣ１３对于菠菜光合磷酸化具有明显的促进作用。这种作用是对ＣＦ１因子激活而产生。     

二氯乙烷对管道的腐蚀分析及处理方法

在采用材质为１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ的系统接收二氯乙烷过程中，管道多处发生腐蚀泄漏。通过对系统进行探伤检测及宏观检查，发现储罐及各条管道的焊口处存在裂纹。分析了二氯乙烷对不锈钢的腐蚀机理，指出造成该系统腐蚀的主要原因是由于二氯乙烷物料产生的Ｃｌ＾－对奥氏体不锈钢产生了应力腐蚀。针对各种腐蚀部位的具体情况制定了处理方法。     

火焰原子吸收光谱分析法增感效应的研究：Ⅰ.增感系数

研究９种有机溶剂、３种表面活性剂和１２种有机试剂对Ｋ，Ｎａ，Ｃａ，Ｃｒ，Ｃｕ，Ｍｇ，Ｐｂ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｚｎ等１３种元素的增感效应，结果表明，在Ａｉｒ－Ｃ２Ｈ２焰中，它们中的大多数组合都有一定的增感作用。最大增感达到８．９倍。     

氮化硅陶瓷的ELID高速磨削工艺试验研究

在采用封闭式阴极装置实现高速ELID磨削的基础上,对氮化硅陶瓷的ELID高速磨削工艺机理进行了研究.通过与非ELID高速磨削工艺的对比,揭示了氮化硅陶瓷ELID高速磨削的工艺机理,并给出了其表面粗糙度、磨削力与工艺参数之间的变化规律.这些规律表明:ELID高速磨削工艺能大大地减小氮化硅陶瓷的表面粗糙度值及磨削力,获得较好的表面质量.此外,砂轮线速度和磨削深度对其表面粗糙度值没有显著影响,且变化没有明显规律;而工件速度对表面粗糙度值存在一定的影响,表面粗糙度值随着工件进给速度的提高而增加,即表面加工质量有下降的趋势;ELID高速磨削工艺中的各类磨削参数均对氮化硅陶瓷的磨削力产生重大影响:磨削深度增加或工件速度的加快,都使磨削力变大;砂轮线速度的增加则导致磨削力下降.     

金属电弧喷涂1Cr13+80号钢丝涂层的摩擦性能

介绍了在不同润滑条件下金属电弧喷涂１Ｃｒ１３＋８０号钢丝涂层摩擦性能随时间变化的规律及涂层的金相分析结果,电弧喷涂１Ｃｒ１３＋８０号钢丝的涂层硬度为ＨＢＳ３２１,对涂层进行了浸油处理可以使其滑动摩擦系数明显降低。     

TC4钛合金超高速磨削工艺试验研究

采用树脂结合剂金刚石砂轮和陶瓷结合剂CBN砂轮,对TC4钛合金进行了超高速磨削工艺试验,对磨削后砂轮及工件表面形貌进行了观测.研究了砂轮线速度、工作台速度、磨削深度等磨削参数对磨削力、表面粗糙度等的影响情况.结果表明,TC4钛合金在超高速磨削条件下的加工效率和表面品质获得了明显提高.     

竹材磨削表面粗糙度与胶合强度关系的研究

【目的】分析影响竹材磨削表面粗糙度的因素以及表面粗糙度与胶合强度的关系,为竹材胶合加工工艺的选择提供参考依据。【方法】采用探针法等,测定不同粒度(60,80,100,150和180目)砂带磨削加工后竹材的表面粗糙度、表面自由基数量和表面接触角,对磨削加工试件进行胶合强度试验,分析表面粗糙度、表面自由基和表面接触角等对胶合强度的影响。【结果】磨削砂带粒度过小和过大时,胶合强度均较低。本试验条件下,砂带粒度为100目时,磨削竹材的胶合强度最高(7.19MPa),表面润湿性也最好。此时,表面粗糙度评价指标轮廓算术平均偏差(Ra)、微观十点不平度(Rz)和轮廓微观不平度平均间距(Sm)分别为7.2,50.7和130.8μm,表面自由基数量为3.3×104 g-1,表面接触角约15°。【结论】竹材胶合加工表面磨削时选择100目的砂带较为合理。     

铣削淬硬模具钢SKD11铣削表面质量试验研究

为了对高效铣削淬硬模具钢SKD11的新型铣刀进行优选,对不同几何结构的铣刀加工得到的表面质量进行了分析.综合考虑了加工表面粗糙度、切屑微观形态、硬度及硬化层深度、残余应力分布和晶相组织结构变化等多方面因素,研究了不同铣刀的几何特性及其磨损特性对表面质量的影响.实验结果表明,前角5°,后角10°,刀尖圆弧半径为1 mm,铣刀螺旋角为45°的几何结构铣刀完成了表面完整性试验中.此外,在淬硬钢铣削加工中合理地选择加工参数可以获得0.4μm的表面粗糙度;采用合理的正前角可以抑制锯齿形切屑的产生.铣削淬硬模具钢能在加工表面产生残余压应力,通过增加铣刀后角和抑制后刀面磨损可以推迟加工表面软化现象的发生.     

水曲柳磨削的砂带磨损机理研究

目的砂带磨削是木材加工行业的一项重要工艺。分析砂带磨削过程中的砂带磨损机理及其对材料去除率、磨削表面质量的影响,旨在进一步完善木材切削理论,推动新型砂带研发制造。方法本研究以水曲柳为实验材料,通过测定磨削过程中的试件质量变化和表面形貌,就砂带磨损对试件材料去除率和表面粗糙度的影响进行分析,结合试件材料去除率、磨削过程中砂带的质量变化和表面形貌探究砂带的磨损机理,并采用灰色模型预测磨削长度与材料去除率、磨削表面粗糙度之间的定量关系。结果横纹磨削时,材料去除率整体大于顺纹磨削的材料去除率。整体而言,材料去除率与砂带质量随磨削次数的增加而不断减小,试件表面粗糙度呈先增大后减小的趋势。磨削过程中,砂带磨粒出现磨损、破碎以及脱落的现象,造成砂带质量不断减小,磨粒等高性逐渐增加。顺纹方向磨削对砂带磨粒的磨损大于横纹方向磨削。磨粒磨损程度越大,材料去除率越小。当材料去除率降低至3%时,可认为已基本达到砂带使用寿命。结论磨削过程中,等高性越差,材料去除率越高。随磨削次数增加,砂带材料去除能力不断下降,试件表面粗糙度则呈先增大后减小的趋势。均值GM（1,1）灰色预测模型的平均模拟相对误差都在20%以内,适用于水曲柳砂带磨削过程中磨削长度与材料去除率、表面粗糙度之间的预测。      

40Cr超高速磨削工艺实验研究

采用CBN砂轮,在砂轮线速度为90~210 m/s的磨削条件下,对40Cr进行了超高速磨削工艺实验.分析了在超高速磨削过程中砂轮周围气障对磨削过程的影响,讨论了砂轮线速度、切削深度、工件速度等工艺参数对磨削力、工件表面粗糙度、比磨削能的影响.实验表明,在高速超高速磨削过程中,砂轮速度提高使得磨削力大大减小,工件表面粗糙度值下降,工件表面质量得到提高;加大切削深度而工件表面粗糙度值增加不大,大大提高了磨削效率,同时也保证了工件表面质量.     

合成酚醛树脂废水前处理初探

采用ＪＦ－１混凝剂处理合成酚醛树脂废水,最佳用量在质量分数为０．００２时,ＣＯＤｃｒ由２０３４ｍｇ／Ｌ降到１３６０ｍｇ／Ｌ,去除率为３３．１％,ＪＦ－２处理合成酚醛树脂废水,最佳处理时间１ｈ,ｐＨ１３．１９,且浓度较低时,废水ＣＯＤｃｒ由２０３４ｍｇ／Ｌ,去除率达３３．８％,其用量为质量分数０．００１￣０．００２５;综合处理效果,处理ｐＨ,处理时间和混凝剂成本等等方面的因素,可采用ＪＦ－２混凝剂作     

竹材磨削表面粗糙度与胶合强度关系的研究

【目的】分析影响竹材磨削表面粗糙度的因素以及表面粗糙度与胶合强度的关系,为竹材胶合加工工艺的选择提供参考依据。【方法】采用探针法等,测定不同粒度（60,80,100,150和180目）砂带磨削加工后竹材的表面粗糙度、表面自由基数量和表面接触角,对磨削加工试件进行胶合强度试验,分析表面粗糙度、表面自由基和表面接触角等对胶合强度的影响。【结果】磨削砂带粒度过小和过大时,胶合强度均较低。本试验条件下,砂带粒度为100目时,磨削竹材的胶合强度最高（7.19 MPa）,表面润湿性也最好。此时,表面粗糙度评价指标轮廓算术平均偏差（Ra）、微观十点不平度（Rz）和轮廓微观不平度平均间距（Sm）分别为7.2,50.7和130.8 μm,表面自由基数量为3.3×10⁴ g^-1,表面接触角约15°。【结论】竹材胶合加工表面磨削时选择100目的砂带较为合理。