基于配方缓释／控释有机-无机复混肥圆盘造粒工艺的试验研究

对不加入如松藻土等粘结剂的有机-无机复混肥的圆盘造粒工艺进行了试验研究,分析了圆盘倾角、圆盘转速以及喷头喷孔直径对肥料颗粒成粒率的影响,确定了合理的缓/控释有机-无机复混肥团粒法造粒工艺。     

秸秆灰渣复混肥圆盘造粒工艺研究

利用秸秆发电产生的灰渣进行复混肥造粒研究,分析圆盘转速、圆盘倾斜角度、加水量、粒径大小对成粒率的影响。试验结果表明,随着圆盘转速的提高和圆盘倾角的增加,肥料成粒率逐渐提高;随着添加水量的提高,肥料成粒率呈现出先增加后减小的趋势;原材料粒径越小,肥料的成粒率越高。     

复混肥联合造粒新工艺

传统的复混肥造粒工艺有2种:一种是转鼓造粒工艺,另一种是圆盘造粒工艺。转鼓造粒工艺适合生产高浓度复混肥,但用于生产低浓度复混肥时则大返料过多,颗粒不圆,产品质量不高;圆盘造粒工艺适合生产中、低浓度的复混肥,如果用于生产高浓度复混肥,则成粒困难,产量低。因此,现有的2种复混肥造粒工艺都有其局限性。大多数复混肥生产厂家为了节省投资,往往根据自己主要产品的市场定价,要么采用圆盘造粒工艺,要么采用转鼓造粒工艺。但复混肥的生产发展到现在,只用     

复混肥造粒新工艺——多盘间歇造粒

一、传统的复混肥造粒工艺 传统的复混肥造粒工艺是先将各种原料计量、粉碎,然后一起倒入搅拌机,经搅拌均匀后,进入一个造粒盘进行连续造粒,成粒后颗粒随机自动出盘。 传统工艺存在2个缺点: (1)原料之间产生化学反应。若原料选配得不恰当,在反应时会产生大量水分,过早在搅拌机内形成过量液相,造成物料结团、变浆,使造粒不能顺利进行。 (2)由于造粒机连续造粒,因此投料、成粒、出盘3个步骤要配合得很好,否则无法保证颗粒的质量和生产的正常进行。     

锥形撒肥圆盘中肥料颗粒运动模型优化与试验

针对锥形撒肥圆盘存在抛施肥均匀性差、相关理论和解析模型研究较少等问题,建立了肥料颗粒在锥形撒肥圆盘上及空气中的运动模型。分析锥形撒肥圆盘结构和运动参数对肥料颗粒自旋性的影响,将肥料颗粒的自旋性充分考虑在整个运动过程中,进而得到影响抛撒均匀性及抛撒幅宽的主要因素。采用正交试验方案研究了叶片长度、叶片倾角、锥形撒肥圆盘转速对肥料颗粒抛撒的横向变异系数的影响。对正交试验结果进行方差和极差分析,结果表明:叶片长度为145 mm、叶片倾角为0°、锥形撒肥圆盘转速为1 200 r/min时,抛撒的横向变异系数为5.80%,满足抛施肥作业要求。该研究可提高马铃薯锥盘式撒肥机施肥作业效率,为锥盘式撒肥机的设计提供理论参考。     

基于开沟施肥的撒肥圆盘设计与试验

针对传统果树开沟施肥机存在的肥料分布不均问题,设计了一种基于开沟施肥的撒肥圆盘。首先,建立撒肥圆盘的三维模型,对肥料颗粒在撒肥圆盘上的受力和运动进行分析,建立肥料颗粒的运动方程;通过离散元软件建立仿真模型,以撒肥圆盘的盘面倾角、母线极角、肥盘转速为试验因素,以肥料分布均匀性变异系数、施肥量偏差为实验指标,开展二次旋转正交组合试验。对撒肥圆盘的施肥效果进行仿真分析,结果表明：颗粒肥料在盘面倾角为0°、母线极角为120°、肥盘转速为72r/min时,肥料分布均匀性变异系数为14.42%,施肥质量偏差为4.50%,肥料分布均匀性较好,能够满足果树施肥的要求,可为撒肥圆盘在开沟施肥中的应用提供理论参考。     

沼渣制备有机-无机颗粒肥物料的造粒工艺特性研究

以生物氢烷工程秸秆沼渣为原料,研究了制备有机-无机颗粒肥物料的造粒工艺特性。为了改善生物氢烷工程秸秆的沼渣理化特性和降低造粒成本,采用膨润土和聚丙烯酰胺(PAM)这两种粘结剂,按照有机质和营养成分含量设计制定4组18个配方进行造粒试验,通过试样粒径、抗压强度、有机质与总养分含量、崩解率、吸水率、保水率和膨胀率的比较,优化成球工艺和配方。结果表明,生物氢烷工程沼渣颗粒肥的粒径和抗压强度分布范围分别为(3.16±0.15)~(4.39±0.36)mm,(6.82±0.59)~(42.95±4.78)N。采用膨润土-PAM复合粘结剂的T3组,有机质质量分数可达28.86%以上,总养分质量分数可达15.40%以上,满足国家有机-无机复混肥的Ⅰ型要求,其中保水性能最好的是T32,吸水率达到128%,保水率为50%,膨胀率为10.02%。     

复混肥生产的防板结工艺与措施

复混肥生产中,成品板结是最常见的质量问题。我所研制的复混肥生产设备,采用了多项新工艺和新措施,在防止板结方面取得很好的效果。 一、产生板结的主要原因 复混肥板结的主要原因是肥料颗粒表面发生重结晶。在造粒、干燥工序过程中,肥料中部分盐类变成含有一定结晶水的饱和溶液,成     

双圆盘连续造粒技术初探

一、前言 目前,国内复合肥的造粒形式主要有3种:挤压式、转盘式和转鼓式。挤压式主要用于有机复合肥的造粒,由于有机复合肥原料供应问题,目前产量较少,且因其机械设备维护、保养较困难,效率低,故障率高,运行成本大,故较少在生产上使用。大多数颗粒复合肥厂的造粒工艺主要采用圆盘式造粒和转鼓式造粒。圆盘式造粒适用于低含量的复合肥,其工艺技术简单灵活,无需蒸汽,产量较大,粒型好,并且可以在喷水过程中添加水溶性的微     

圆盘式大蒜挖掘装置的设计与试验

针对现有大蒜收获机挖掘装置存在的挖掘率低、伤蒜率高、机前壅土等问题,设计一种圆盘式大蒜挖掘装置。利用解析作图法对圆盘铲刀进行了运动学分析,以大蒜收获农艺要求及低能耗为目标,通过理论计算得出圆盘铲刀的主要结构参数及工作参数。将圆盘式大蒜挖掘装置安装到田园管理机上,对圆盘工作倾角、机组前进速度、圆盘转速等因素进行了三因素三水平正交试验并对试验结果进行分析,以挖掘率最高、同时兼顾伤蒜率最低为原则得到装置最优工作参数:圆盘工作倾角为8°、机组前进速度为0.85m/s、圆盘转速为152r/min,此时,挖掘率为99.56%,伤蒜率1.57%,符合大蒜收获的技术指标要求。     

黄牛在松软地面行走步态的逆向动力学分析

采用高速摄像技术,对黄牛在春耕前的水稻田上行走时肢体的运动形态进行了分析,得到了黄牛的步态参数。利用逆向动力学方法,建立了黄牛在水稻田上行走时的运动学方程。结合实例计算结果,分析了黄牛质心的位移、速度、加速度和土壤作用力的变化,讨论了黄牛在水稻田上行走时的运动特性。该方法为研究和设计松软地面步行机械的运动方式和步法协调提供一定的理论基础。     

塑料包装薄膜热封参数的仿真

基于影响塑料包装薄膜热封强度和质量的主要参数,通过试验,分析各参数对热封强度的影响,确定了最优热封参数,构建热封强度的数学模型。通过热封强度的仿真计算界面和热封参数的优化仿真界面,实现了热封参数与强度的优化,为包装机中热封器的设计和热封参数的设定提供了依据。     

滨海盐碱区日光温室番茄施肥与加氧灌溉模式

为探索滨海盐碱地区温室蔬菜的水、肥、氧管理模式,对温室番茄进行不同的滴灌处理试验,分析了施肥灌溉和加氧灌溉对番茄生长、产量、品质和水分利用效率的影响。结果表明,不同水肥处理对番茄株高和茎粗的影响差异不显著;中水低氮处理产量最高,较高水高氮处理增产45.3%;各处理间的灌溉水利用效率和果实品质都有明显的差异,综合考虑产量及成本等因素,中水低氮和低水低氮灌溉为滨海盐碱地区最适宜的滴灌施肥模式。滴灌加氧对盐碱地番茄生长有明显的促进作用,与不加氧处理相比,株高、茎粗增加4.6%和4.3%,增产12.1%,可溶性固形物、总糖、可滴定酸和Vc质量分数均提高。     

阿魏提取物对玉米弯孢霉叶斑病菌的离体作用效果

采用生长速率法和孢子萌发法分别测定了阿魏不同溶剂(石油醚、氯仿、乙酸乙酯、无水乙醇)提取物对玉米弯孢霉叶斑病菌菌丝生长和孢子萌发的抑制作用,利用荧光显微镜观察了提取物对孢子萌发的影响。结果表明,阿魏提取物对玉米弯孢霉叶斑病菌的抑菌作用主要表现在对菌丝生长的抑制,抑菌效果随提取物浓度的增大而提高;无水乙醇提取物对菌丝生长的抑制效果最好,EC50为326.46mg/L,其次是氯仿提取物,EC50为574.88mg/L,乙酸乙酯和石油醚的提取物抑菌效果较差,EC50均超过了1000mg/L。     

干旱系统特征参数统计分析方法与应用研究

基于对干旱变量的均值、变差系数和序列相关系数等统计参数分析，研究了上述参数对干旱历时和干旱程度的影响，提出了与洪水频率计算公式相类似的极端干旱历时和极端干旱程度计算公式，最后以黄河下游大汶河流域东周水库为例，对有关设计参数进行了计算。     

柴油机燃用混合燃料缸内辐射传热量及热效率研究

从柴油机缸内传热着手,对柴油机燃用柴油和DMC(碳酸二甲酯)混合燃料后,柴油机缸内传热规律及热效率进行了研究.研究结果表明:燃用柴油和DMC混合燃料后,柴油机缸内燃烧改善和炭烟生成量的减少,导致缸内辐射传热量及传热损失减少.柴油机热效率提高.     

拖拉机液压功率分流无级变速器换段规律研究

为了改善拖拉机液压功率分流无级变速器的换段品质,基于仿真与试验相结合的方法,对其影响因素及其参数匹配关系进行了深入研究。首先,基于油压试验与回位弹簧位移补偿试验建立了离合器轴向力模型以及传动系整机模型,并对该仿真计算模型进行了不同工况下的试验验证;而后,将液压功率分流无级变速器换段品质的影响因素划分为3大类,即工况因素、设计因素与可控因素,并分别对其中的8个子类因素进行了仿真研究,从理论上阐述了其变化规律;最后,研究了换段品质各影响因素之间的交互性及其作用规律的稳健性,据此得到换段参数之间的最佳匹配关系。研究结果表明:轴向柱塞单元油液工作容积对换段品质无显著影响;发动机转速对换段品质的影响是相对的,受到换段点泵排量的制约;在等速换段条件下,离合器充油流量和换段时序的提高均对换段品质具有改善作用;离合器充油压力、负载转矩、负载惯量3因素对换段品质的影响则受到多种因素制约,其规律自身不具备稳健性。     

基于软硬件复用的柴油机控制策略研究

对怠速微调( ISA)、额外动力输出(PTO)和巡航(CCS)功能进行了可复用分析;基于软、硬件复用设计了相应的控制算法,成功地在GD电控柴油机上实现了ISA、PTO和CCS控制功能;通过硬件在环仿真和整车道路实验,对控制算法进行了验证.实验结果表明,ISA、PTO和CCS功能互不干扰,控制效果理想.采用该方法,有效节省了ECU的软硬件资源,减少了开发中的重复劳动,降低了系统成本,从而提高了产品对市场的适应能力.     

用刚体模型解析就地翻转犁土垡的作用力

为了减轻犁体牵引力及设计犁体,本文设定了土垡刚体模型,用刚体模型对梨的作用力进行了解析,并求出犁体牵引抵抗力和各种作用力作用点的位置,推出犁壁和排土板的作用力Ｎ０和Ｎ１。用数学解析方法求出牵引抵抗力,比较了用刚体模型解析和模型试验求出的牵引力的结果。结果结果表明,就地翻转犁＾［１］的作用力用刚体模型求出的表示是可信和合理的。     

塔里木河干流流域气候变化特征及其突变分析

以塔里木河干流流域为研究区域,选取流域内10个气象站点1961—2013年逐日地面气象资料,采用Penman-Monteith模型、气候倾向率、Mann-Kendall突变检验方法,分时段分析了塔里木河干流流域气候变化特征及其突变。结果表明,1塔里木河干流流域年平均气温为"突变点前增幅(0.09℃/10 a,p0.05)低于突变点后增幅(0.13℃/10 a,p0.05)",年干燥度为"突变点前减幅(4.05/10 a,p0.05)高于突变点后减幅(0.54/10 a,p0.01)",呈"冷干—暖湿—冷干"的变化趋势,1990年和1976年分别是年平均气温和干燥度的突变点。2塔里木河干流流域平均气温为"夏季春季秋季冬季"的时间分布,干燥度为"冬季秋季春季夏季"的时间分布,春季平均气温和干燥度均为"突变点前增幅(0.09℃/10 a,11.42/10 a)低于突变后增幅(0.52℃/10 a,14.01/10 a)",呈"冷干-暖湿-暖干"的变化趋势;夏、冬季为"突变点前变幅(0.02℃/10 a,-1.93/10 a;-0.25℃/10 a,-84.48/10 a)高于突变点后变幅(-0.01℃/10 a,-0.05/10 a;-0.12℃/10 a,22.14/10 a)",呈"冷干—暖湿—冷干"的变化趋势;秋季为"突变点前变幅(0.02℃/10 a,-56.76/10 a)低于(高于)突变点后变幅(0.05℃/10 a,-16.34/10 a)",呈"冷干—暖湿—冷湿"的变化趋势,2003年、1999年、1993年、1978年和1983年、1969年、1963年、1980年分别是四季平均气温和干燥度的突变点。3塔里木河干流流域年、季干燥度均在16以上。2000年后,年、夏、冬季冷干化明显,春季暖干化明显,秋季冷湿化明显,且秋、冬季平均气温减幅最大(0.53℃/10 a,p0.01;0.9℃/10 a,p0.01)。