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101.
102.
对比分析了国内规范与ASME规范关于油气长输管道应力分析的评价标准。针对油气长输管道,两个体系的规范都遵循强度理论制定管道应力评价标准。ASME规范按照受约束与非约束管道制定了管道应力的校核标准,国内规范按照一般地段、穿越地段和跨越地段3种管道敷设条件分别制定了管道强度的校核标准,在一定程度上参考了ASME规范的相关规定。对比两个规范体系,最新版本的ASME油气长输管道规范对油、气管道应力校核标准趋于一致,而国内规范更新相对滞后,输油与输气管道的校核标准不统一,且缺少对输油气管道不受约束条件下的热胀应力规定,存在改进的空间。建议跟踪ASME规范,尽快修订国内相关标准。 相似文献
103.
赵大为 《农业机械化与电气化》2000,(4):11-12
1 平衡轴轴向间隙。S195型柴油机平衡轴轴向间隙为0.2~0.4mm,上、下平衡轴分别用增减轴盖和机油泵下的垫片来调整。在实际调整中,当拧紧轴盖或机油泵固定螺丝,平衡轴开始不能转动时,用厚薄规测量出它们与机体之间的间隙,垫上与间隙相同厚度的垫片,再加上0.2~0.4mm的垫片即可。如把轴向间隙调大,会引起平衡轴来回窜动,卡簧槽受到较大冲击力而折断。卡簧槽折断后不易修复,此件就要报废。所以说此间隙不得随意调整。 相似文献
104.
一是由于检修安装过程中,正时齿轮安装错误,驱动凸轮轴轴向间隙过大或过小,没留间隙,使配气的相位发生变化,应按“标记”使正时齿轮“正时安装”,把驱动轴轴向间隙调至正常,保证发动机配气相位正确。 相似文献
105.
针对叶轮轴向力计算方法有多种,且不同经验公式计算的轴向力相差很大的情况,通过对海水淡化多级泵的单级模型泵进行轴向力试验,找出泵腔压力分别与泵流量、扬程以及泵腔径向尺寸的关系,并对传统轴向力理论计算公式进行修正.通过分析可知,轴向力传统理论计算公式的计算结果与轴向力试验数据有一定的差距,这主要是由于传统理论计算是在泵腔内液体以叶轮旋转角速度之半(ω/2)旋转的假设条件下得到的;但两者轴向力的变化趋势相同,均在关死点处达到最大值.用修正的理论公式得到的值与试验值在各流量点、各半径处均能较好的符合. 相似文献
106.
107.
利用油膜压力反馈的基本原理,对SZM-0.9型轴向柱塞式油马达的改进设计,使该油马达的额定工作压力从160公斤·力/厘米~2上升至210公斤·力/厘米~2,从而使油马达的性能达到了国际同类产品的水平。通过理海计算,我们还可得知改进设计后的油马达的滑靴损失功率仅是设计的1/6。此外,在计算中也可看出,油膜压力反馈原理也适用于其他各类滑靴结构式的油泵、油马达,它对我国现有的柱塞式油泵、油马达的设计具有一定的参考价值。 相似文献
108.
109.
农用运输车在行进过程中若发生自行脱档,其成因及排除方法有以下几点:1.变速箱内的轴承晃动、损坏或轴端紧固螺母松动,造成轴承在工作时产生轴向窜动,导致脱档。应更换轴承和有关零配件,同时紧固变速箱轴端的紧固螺母。 相似文献
110.
根据材料力学理论,分析了理想状态下钢管混凝土柱的压力传递路径,结合施工现场的实际情况,探讨了钢管混凝土柱在施工中存在的一般质量缺陷及受压破坏位置出现的可能性,提出了应对措施。 相似文献