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UASB工艺处理啤酒厂废水的生产性试验研究 总被引:4,自引:1,他引:4
本文述了容积为2000m~3的生产性UASB反应器常温条件下处理啤酒废水的启动运行过程。当反应器稳定运行时,容积负荷可达6~8kgCOD/(m~3·d),水力停留时间为6~7小时,COD去除率达85%左右,出水COD小于500mg/L。本试验成功地实现了UASB反应器内厌氧污泥颗粒化。培养颗粒污泥的关键技术是提供良好的营养条件、维持适当的进水碱度和适时调整水力负荷。 相似文献
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沼气循环厌氧颗粒污泥床反应器的运行特性 总被引:5,自引:0,他引:5
以厌氧絮状污泥接种,投加少量颗粒活性炭(GAC),处理高浓度自配水的上流式厌氧生物反应器在无沼气循环下,经18天运行即实现了污泥颗粒化,按反应区容积计算的有机负荷(OLR)达到15 kgCOD·m-3d-1,COD去除率为87%;启动沼气循环,在气体上升流速约2.1 m·h-1的条件下,几乎所有颗粒污泥在2天内发生解体;但继续沼气循环,经过在OLR约为36 kgCOD·m-3d-1下连续运行49天反应器内又重新形成了颗粒污泥;随后,反应器的OLR迅速提高到并保持在90kgCOD·m-3d-1左右,稳定运行18天,COD去除率在95%以上;沼气循环可强化反应器内的混合程度,使其离散系数D达到0.368. 相似文献
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UASB反应器处理制药废水及其颗粒污泥形成条件的研究 总被引:4,自引:0,他引:4
本文介绍了UASB反应器在35℃条件下消化处理含Cl~-、SO_4~(2-)离子浓度较高的制药废水研究情况。容积5L的UASB反应器小试表明,当HRT为6~8h,容积有机负荷率可达13kgCOD/m~3·d,COD去除率为80~90%。本文还对UASB反应器内颗粒污泥的形成条件及其性能进行了探讨。 相似文献
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20.85升上流式厌氧污泥床(UASB),处理粪水比为1:1.5奶牛粪浆酸化滤液。 35℃左右条件下,奶牛粪浆酸化以后,15目筛孔过滤的粪浆滤液,TS为2.38—3.14%,VS为1.72—2.25%,COD为25000—34000毫克/升,BOD_5为4700—5800毫克/升,pH为6.12—7.10,挥发性有机乙酸、丙酸和丁酸浓度(ppm)分别为:1521—2558;410—535;和369—475。当水力停留时间为10.4天时,平均有机负荷为2.76克COD/升·天,平均TS分解率为76.8%,VS分解率为78.1%,平均COD去除率为72.2%。溢流液pH为6.78—7.76;挥发性有机酸乙酸、丙酸和丁酸浓度(ppm)分别为24—74;40—105和0。平均容积产气率为0.89升/升·天。平均原料产气率,以COD计为0.49升/消耗1克COD;以TS计为0.47升/消耗1克TS;以VS计为0.62升/消耗1克VS。污泥指数为25.18毫升/克,污泥龄为130天;污泥主要分布在下部污泥层中,约占总体积的1/5;污泥层的污泥沉降比为96—99.5%。当有机负荷率由2.76克/升·天(水力停留时间为10.4天)提高到12.66克COD/升·天(水力停留时间为2.9天)时,容积产气率由0.89升/升·天,提高到3.95升/升·天,但COD去除率由72.2%降至64.4%。 相似文献
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同时产甲烷反硝化在UASB反应器中的实现 总被引:9,自引:1,他引:9
接种厌氧颗粒污泥的小试UASB反应器,以含葡萄糖和NaNO3(CODNO3--N=101)的自配水为进水,温度在35℃左右,HRT在14~20 h之间,经过76天的运行,成功实现了同时产甲烷反硝化功能.UASB反应器的COD和NO3--N的负荷分别为15.55 kgCOD·m-3d-1和1.55 kgNO3--N·m-3d-1时,二者的去除率分别达到95%和接近100%;当反应器的负荷继续提高至25kgCOD·m-3d-1和2.5 kgNO3--N·m-3d-1时,反应器对COD和NO3--N的去除率均持续下降,颗粒污泥逐渐解体,降低负荷至10 kgCOD·m-3d-1和1.0 kgNO3--N·m-3d-1并运行20d,仍未见明显好转. 相似文献
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《中国沼气》2016,(5)
金属元素对厌氧颗粒污泥(AGS)的颗粒化、致密性和沉降性能等具有重要作用。文章以UASB反应器为参比,研究了螺旋对称流厌氧反应器(SSSAB)床层AGS中金属元素的时空变化规律。结果表明:SSSAB床层AGS中金属元素总量在时间上先升后稳,由接种污泥的18.81 mg·g-1SS,逐步提升并稳定在40 mg·g-1SS左右,稳定运行后的SSSAB反应器COD平均去除率达86.74%;SSSAB床层AGS中Ca和Cr等金属元素在空间上呈现梯度分布,它们与反应器高度呈正相关;金属元素总量在空间上也呈现梯度分布,它与反应器高度呈负相关,而UASB反应器则无明显的梯度分布规律。 相似文献
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多段折流板厌氧反应器处理高悬浮固体有机废水的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
本文报道了耐高悬浮固体(SS)的多段折流板厌氧反应器处理全酒糟废液的试验。试验结果表明,在53—55℃.进水 SS21g/L,水力停留时间(HRT)8hr,系统能稳定运行,SS 沉降去除率达99%,反应器 COD 容积负荷可达110gCOD/L·d,COD 去除率达85%左右,甲烷产率为0.321LCH_4(STP)/去除 gCOD。 相似文献
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高浓度甲醇废水的两段厌氧消化 总被引:2,自引:0,他引:2
采用两段厌氧消化工艺对高浓度甲醇废水进行处理可提高系统的处理效果 ,增强系统运行稳定性和抗冲击负荷能力 ,减少甲醇直接生成乙酸所造成的系统酸化的危险。生产性试验表明 ,一体化两段厌氧反应器正常运行时 ,其容积负荷高达 2 1.3kgCOD·m-3 d-1以上 ,去除COD的产气率达到 0 .4 5m3 ·kgCOD-1以上。在进水负荷剧烈波动的情况下 ,COD去除率维持在 95 %左右 ,出水COD一般在 2 0 0~ 5 0 0mg·L-1之间。 相似文献
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UASB工艺处理高浓度Vc生产废水的试验研究 总被引:5,自引:0,他引:5
采用UASB反应器对高浓度Vc生产废水进行了实验室处理研究。试验结果表明:Vc废水的厌氧处理运行性能因水质不同而存在很大差异。转化母液的容积负荷在8kg COD.m-3d-1以下时,去除率基本稳定在65%以上。当负荷继续提高时,去除率会急剧下降并保持在50%左右。精制母液和提取母液的容积负荷在10kgCOD.m-3d-1时去除率仍能稳定在70%以上。这些表明当两套反应系统的容积负荷控制在一定范围时,UASB反应器可以有效去除大部分的有机污染物。同时也说明转化母液废水中存在相当数量的难生物降解化合物。GC/MS水质分析结果表明,其中含有大量10C以上的长直链或双苯环等结构的难生物降解物。系统中厌氧颗粒污泥的产甲烷活性随着反应器中污泥驯化的进行和负荷的增加而上升。 相似文献
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UASB反应器中厌氧污泥颗粒化的微生物学机理 总被引:6,自引:0,他引:6
通过对容积为5升的UASB反应器启动试验,研究了反应器内以葡萄糖为基质污泥颗粒化过程中不同类群细菌的消长规律。依据对颗粒化过程中细菌行为的观察,初步提出了厌氧颗粒污泥形成的机理,讨论了细菌种类对颗粒污泥性能的影响。 相似文献
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管道厌氧消化工艺处理柠檬酸废水试生产性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
本文在简要介绍管道厌氧消化工艺反应装置的有关性能的基础上,主要报道容积45m~3的试生产性装置处理杭州柠檬酸厂废水的结果。管道厌氧消化器由若干管节横向串联组成,其水力运行呈推流式,能够持留高浓度的活性污泥,具有两步厌氟消化性能。中温下试生产性平均处理浓度20gCOD/1的柠檬酸废水,取得了明显的综合效益。按有效容积计的有机质负荷为15.50kgCOD/m~3·d,COD去除率84%,容积COD去除率13.4kg/m~3·d,产沼气率为7.5m~3/m~3·d。 相似文献
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厌氧悬浮颗粒污泥床同时反硝化产甲烷研究 总被引:1,自引:0,他引:1
利用厌氧悬浮颗粒污泥床反应器,以自配水为基质,通过微生物的反硝化作用和产甲烷作用成功实现了在单级反应器中去除硝酸盐和水中有机质的目的。反应器开始接种的污泥是产甲烷颗粒污泥,通过不断提高进水中硝酸盐的浓度,使厌氧颗粒污泥逐渐适应水中的硝酸盐,反硝化剩余的有机碳源转化为甲烷气体。在硝酸盐负荷为0.75kgN03^- -N·m^-3d^-1和COD负荷为14.1kgCOD·m^-3d^-1的稳态下,硝酸盐和有机碳的去除率分别为99.5%和90.1%以上。对反应器产生的气体所进行的气体组成测试表明,加入的硝酸盐全部转化为氮气,这一结果表明发生了真正的反硝化反应。 相似文献
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本文报道了采用部分填充上流式过滤器对豆制品废水进行厌氧处理的结果。这是在小试基础上用2.5立方米滤塔(高与直径的比值为2.4)进行的扩大试验。控制滞留期为1.8天,温度为30—32℃,COD为20,320mg/升的废水(负荷为11.1克COD/升·天),其COD去除率可达78.4%,BOD去除率为82.2%。滤塔的产气率为5.11m~3/m~3·天,处理一立方米废水可获沼气9.4立方米,沼气中甲烷含量为60%。从废水中每去除1公斤BOD可得沼气0.9立方米,而去除1克COD可转化为0.35升甲烷。在处理过程中,从总氮的减少量推算菌母体生成量约占COD去除总量的5%。 相似文献