复合厌氧反应器的启动运行研究

厌氧反应器的启动是指通过污泥接种和污泥培养、最终实现高负荷稳定运行的过程。这一过程通常是缓慢的,启动运行时间的长短主要取决于污泥的接种量和接种后污泥富集培养的速度。一般说来,污泥接种量越大,启动运行时间就越短。但由于污泥来     

以水葫芦汁液为基质的内循环厌氧反应器高负荷启动试验及效率分析

为探究内循环厌氧反应器高负荷启动试验,在常温条件下,文章对自行设计的内循环厌氧反应器进行了以水葫芦汁液为模拟废水的高负荷启动试验。结果表明:在启动运行55 d后,进水有机负荷可以达到5 kg·m~(-3)d~(-1)以上,COD去除率达到了93%,池容产气率达到了1.39 L·L~(-1)d~(-1),甲烷含量达到了69%,颗粒污泥粒径达到了4~5mm。通过对比分析,高负荷启动方式较传统的低负荷启动方式效率要高,因此,内循环厌氧反应器的高负荷启动方式是可行的、高效的,为以后内循环厌氧反应器的工程应用提供一种新的启动参考方式。     

厌氧流化床反应器处理酒糟废水的试验研究

本文对厌氧流化床(AFB)反应器的启动、运行特性和破坏后恢复方式进行了研究。递增负荷法连续启动方式证明是行之有效的。采用活性高的接种污泥和及时提高有机负荷有利于缩短启动时间。AFB反应器耐受冲击负荷能力较强,具有良好的稳定性。处理酒糟废水合适的有机负荷是50～55gCOD/L·d,COD去除率在94％左右。AFB反应器正常运行破坏后宜采用低浓度、大流量、小负荷方式恢复。     

接种不同污泥的厌氧氨氧化反应器的启动与运行

采用两套相同的小试USAB系统,分别接种普通厌氧颗粒污泥与好氧活性污泥的混合污泥和河底污泥,以含NH4 和NO2-的自配废水为进水,在30℃和水力停留时间分别为10 h和7 h的条件下,经过320 d和264 d的运行,均成功实现了厌氧氨氧化过程,氨氮去除率达到95%和81%,亚硝酸氮去除率达到99.4%和88.5%,进水氨氮负荷达到1.25 kgNH4 -N*m-3d-1和0.82 kgNH4 -N*m-3d-1;污泥性状发生了较明显变化,在其中一个反应器中获得了厌氧氨氧化颗粒污泥,扫描电镜观察发现污泥中主要存在形状不规则的细菌;两个反应器稳定运行时所去除的氨氮与亚硝酸氮的比值约为1.05,与文献报道有显著差别.     

厌氧折流板反应器处理大豆蛋白废水的运行特性

为考察厌氧折流板反应器(ABR)处理大豆蛋白生产废水的效能及其运行特征,采用一个有效容积为28L的四格室ABR进行了试验.采取分阶段提高进水COD浓度的方式来驯化污泥和增加负荷.在100 d的运行中,研究并考察了启动情况和有机负荷对其的影响.结果表明:以啤酒厂二沉池排放的剩余污泥为种泥,在污泥接种量MLVSS为18.0 g·L-1,进水COD浓度2000 mg·L-1,HRT 39.5 h,(35±1)℃等条件下,可在31天内成功启动并达到初步稳定运行,COD去除率达到96%左右;同时ABR具有较强的抗冲击负荷能力,当进水COD浓度提高到10 g·L-1,即OLR为 6.0 kg·m-3d-1时,ABR仍能实现安全稳定运行,其COD去除率可以稳定在98%左右.     

UASB工艺处理啤酒厂废水的生产性试验研究

本文述了容积为2000m~3的生产性UASB反应器常温条件下处理啤酒废水的启动运行过程。当反应器稳定运行时,容积负荷可达6～8kgCOD/(m~3·d),水力停留时间为6～7小时,COD去除率达85％左右,出水COD小于500mg/L。本试验成功地实现了UASB反应器内厌氧污泥颗粒化。培养颗粒污泥的关键技术是提供良好的营养条件、维持适当的进水碱度和适时调整水力负荷。     

处理啤酒废水的生产性UASB反应器常温下培养颗粒污泥的过程及工艺条件

在结构形式相同的生产性ＵＡＳＢ反应器中投入不同类型和不同数量的接种污泥，以啤酒废水为基质常温下进行培养颗粒污泥的试验。试验结果表明：在生产性ＵＡＳＢ反应器中用好氧活性污泥作为种泥也能培养出厌氧颗粒污泥。厌氧絮状污泥接种量为６．５ｋｇｇＳＳ／ｍ￣３左右时，对于迅速培养出颗粒污泥是合适的，大多或太少都会延迟颗粒化进程。在培养颗粒污泥的试验初期，重要的是保持较低的水力负荷（小于）３５ｍ￣３／ｍ￣２·ｈ）及大于１０００ｍｇＣａＣＯ＿３／Ｌ的进水碱度；而在后期，调整水力负荷达到０．６ｍ￣２／（ｍ￣２·ｈ）以上可以加快颗粒化速度，而进水碱度不低于７５０ｍｇＣａＣＯ＿３／Ｌ即可。微生物对惰性颗粒的附着及小颗粒之间的粘结是颗粒污泥形成过程中的关键因素。     

附加外循环IC反应器启动试验

在启动期,IC反应器产气量很小,尚不能形成对颗粒污泥的有效搅动,传质过程主要受水力上升流速的控制.由于启动期的IC反应器只能以较低的容积负荷运行,进水流量受到限制,水力上升流速很难达到传质作用的要求,因此IC反应器也像其他类型厌氧装置一样,同样存在着启动周期较长,启动期运行不够稳定的问题.为改善启动期IC反应器的传质作用,本研究对IC反应器进行了改造,增加了外循环装置.通过处理啤酒配水的比较试验,发现在启动期附加外循环可有效强化传质过程,提高IC反应器内的泥水混合程度,大大缩短启动周期.附加外循环IC反应器的整个启动过程只用了26天,比未附加外循环装置的IC反应器缩短了32天.     

模拟生物反应器填埋场产气特性随时间变化规律研究

通过模拟生物反应器填埋场实验,就渗滤液回灌频率、回灌前对渗滤液进行加热、厌氧污泥接种等不同操作运行要素对生物反应器填埋场产气随时间变化的特性进行了研究.结果表明,回灌前对渗滤液进行加热、厌氧污泥接种都能加快生物反应器填埋场的产气进程,而较低的渗滤液回灌频率有利于生物反应器填埋场快速进入产甲烷阶段,但不利于填埋垃圾的最终稳定.     

UASB反应器中厌氧污泥颗粒化的微生物学机理

通过对容积为5升的UASB反应器启动试验,研究了反应器内以葡萄糖为基质污泥颗粒化过程中不同类群细菌的消长规律。依据对颗粒化过程中细菌行为的观察,初步提出了厌氧颗粒污泥形成的机理,讨论了细菌种类对颗粒污泥性能的影响。     

UASB工艺系统设计方法探讨

本文全面介绍了UASB系统的设计问题。重点介绍了厌氧预处理工艺和UASB反应器的负荷设计原则和设计方法，混凝土结构矩形UASB反应器各个部分尺寸的计算和确定原则。对UASB的进水配水系统和布水方式作了详细介绍。对三相分离器和UASB建筑材料等问题也进行了讨论。     

膨胀颗粒污泥床(EGSB)反应器的研究进展

本主要介绍了厌氧膨胀颗粒污泥床（GESB）反应器的特性及研究进展。EGSB反应器是在USAB反应器的基础上发展起来的第三代厌氧生物反应器,与UASB反应器相比,它增加出水再循环部分,使得反应器内的液体上升流速体上升流速远远高于UASB反应器,污水和微生物之间的接触加强了,正是由于这种独特的技术优势,使得它可以用于多种有机污水的处理,并且获得较高的处理效率,本还展望了EGSB反应器今后的发展前景。     

UASB结构模型理论探讨

UASB 反应器高度优化设计对UASB启动、运行尤为重要,本文根据UASB反应器内紊流扩散概念,推得UASB反应器内污泥悬浮层沿垂直高度的污泥分布模型,通过小试实验数据经计算机模拟,可以取得UASB优化设计参数.     

厌氧法处理硫酸盐有机废水过程中的基质竞争

本文介绍一相法UASB反应器、复合式厌氧反应器、二相法的硫酸盐还原相厌氧滤池中硫酸盐还原菌与产甲烷菌之间的基质竞争作用。     

UASB处理链霉素废水颗粒污泥培养技术探索

本文以链霉素生产废水为例探索在处理抗生素废水的ＵＡＳＢ反应器中培养颗粒污泥的工艺技术以及硫酸盐对污泥颗粒化的影响，同时考察了中温ＵＡＳＢ工艺处理链霉素废水的可行性。结果表明：采用适当的工艺控制系统，可以成功地培养出性能良好的颗粒污泥，保证了ＵＡＳＢ反应器的高效稳定运行。     

UASB反应器三相分离器的设计方法

气固液三相分离器是UASB反应器的重要构成部分。本文提出了一整套三相分离器的设计方法,提供了一些设计参数,并且介绍了三相分离器的设计实例。     

上升流速对三相分离器分离效果影响的三维稳态模拟

以Eulerian多相流模型为理论框架,利用计算流体力学(CFD)技术对厌氧反应三相分离器中USAB反应器在不同设计流速下的固、液、气三相三维流场以及分离效率进行模拟分析,模拟中采用的5种设计上升流速分别为：0.50、0.75、1.00、1.25、1.50m/h。模拟结果表明：设计上升流速对反应器内部流动的影响明显,实际的液相平均流速约为设计上升流速的3倍左右,气相的平均流速比液相的高约10%;固相平均速度比设计上升流速低,约为其1/2弱,固相的最大垂直上向流速与设计上升流速完全一致。低的设计上升流速下的固、气分离率略高于高的上升流速情况,分离率差别小于2%。实际工程试验表明,理论模拟值与实测值相对误差在8%以内。     

北郎中村沼气工程运行浅析

北郎中村通过建立两期总容积为1021 m3的沼气工程,在缓解畜禽污染的同时,实现能源和肥料的综合利用。通过对UASB与USR反应器产气速率回归分析,拟合出回归方程,量化了温度、有机负荷和水力负荷对产气速率的影响。水质检测结果显示厌氧处理过程有利于实现养殖场粪污水的综合利用。     

胞外多聚物在污泥颗粒化过程中的作用研究

本文研究了胞外多聚物(ECP)在污泥颗粒化过程中的作用。试验采用小试UASB反应器,以人工葡萄糖配水作为进料。测定结果表明,在颗粒污泥培养过程中,随着颗粒污泥的形成、生长和成熟,污泥ECP含量逐渐下降,从开始的6.36减小到30mg/gVSS。当反应器酸化、污泥性能变差或运行不稳定时,ECP含量则表现为急剧上升,达70mg/gVSS。这些结果说明污泥颗粒化过程中ECP所起的作用不大。对有关ECP的影响及作用机理,以及污泥颗粒化机制,文章进行了分析讨论。