原油顺序输送工艺在东黄复线上的应用

东黄复线是我国第一条自动化输油管道,其中黄岛-广饶段于1999年12月正式开始进口原油的顺序输送.介绍了顺序输送工艺的特点,分析了顺序输送混油产生的机理,给出了混油量的计算公式.对影响混油量的因素进行了分析,给出了混油的切割方法,并对顺序输送管道的水力特性进行了分析.     

成品油顺序输送管道混油量计算方法

针对有初始混油的成品油管道,叙述了当量管长法在管道终点混油量计算中的应用,得到了管道终点混油量与初始混油量间的关系,分析了管径和流量变化对管道终点混油量的影响。对采用各种混油量计算公式得到的计算结果进行了比较和分析,给出了各公式的适用条件。     

顺序输送管道变流速下混油量的计算方法

对于顺序输送，目前通常采用以平均流速代替管道的实际运行流速来计算混油量，在流量变化较大的情况下这种计算是不准确的。提出了一种变流速下混油量的计算方法，该方法考虑了管道实际运行过程中流速的不规律变化，在一个较小的时间步长内计算混油的增加量，再进行数值积分，最终得到油田运行时间内的总混油量。     

吉长成品油管道-35~#柴油/97~#汽油的混油切割优化

对于成品油长输管道而言,保证油品质量、减少混油,并将油品安全输送至下游油库尤为重要,目前国内在成品油管道-35#柴油/97#汽油的混油切割作业中尚无成熟经验。以吉长成品油管道-35#柴油/97#汽油的混油切割为例,结合实际运行数据,分析输送期间不同输量对混油量的影响,结果表明:吉长成品油管道以400 m3/h的输量运行,可以最大限度地减少混油量。明确了混油切割计算中密度的选取依据,提出了非对称切割方法。通过分析管道沿线各检测点混油量的变化趋势,得出混油增长经验公式,即长春末站的混油量约为吉林首站初始混油量的1.15倍(或8#阀室混油量的1.02倍),并且总结提出指导-35#柴油/97#汽油混油切割作业的建议,保障了管道运行安全,提高了经济效益。     

成品油顺序输送批次优化

成品油管道采用顺序输送工艺,存在着混油量处理及输送批次优化的问题,对于输送批次优化,首先要对混油量进行了计算,给出了常用的混油量计算公式,举例分析了最小输送批量的计算过程,考虑沿线油库实际周转能力,推导出了最优的输送批次。     

管道顺序输送的混油研究

综述了国内外管道顺序输送的实验研究状况，分析了混油形成的机理和影响混油的各项因素，总结了轴向有效扩散系数和预测混油量的计算方法，对不均匀混油进行了理论分析。     

西部成品油管道混油切割新方法

在确保油品质量安全的前提下，持续改进混油切割方法，可以有效降低混油切割量，提高管道运营公司的经济效益。通过总结西部成品油管道实际运行过程中混油段过站时混油量的变化规律，并与沿程混油量的理论变化情况相印证，提出了以末站上游新堡站的混油量为基准增加50m3作为末站混油切割目标量的方法，并应用于实际生产，效果明显。该方法解决了因后行油品密度无法提前准确确定，在计算第2个混油切割点时，经常误差较大，易造成混油切割量偏大或者油品不合格的问题。（图2，参5）     

顺序输送成品油管道混油量计算公式对比

顺序输送成品油管道在不同油品接触区会产生一段混油,混油量的计算、监测、控制和处理是成品油管输的重要环节。对目前常用的混油计算公式,如由扩散理论推导的公式、奥斯汀和柏尔弗莱(Austin、Palfrey)公式、经验公式进行了对比,得出在成品油顺序输送管道的规划设计中利用紊流扩散理论推导的公式计算混油量最可靠。     

西南成品油管道混油量的计算

针对西南成品油管道顺序输送中产生混油的问题,通过比较常用的混油计算方法,并在变径或变流量处使用混油当量长度,以确定适合西南成品油管道混油量的计算方法.指出该管道各中间站的计算结果与实测数据差距较大,尚需开展深入的研究.     

顺序输送苯和环己烷的混油问题

介绍了成品油顺序输送混油量的计算方法,计算了南方某石化公司厂际管道实行顺序输送的混油量;基于环己烷和苯的质量控制指标与质量潜力,进行环己烷和苯的混掺试验,通过考察含水量、折光率、凝点、结晶点、酸碱度等指标的的变化情况,确定不同输送顺序下环己烷和苯的最大掺混比例,以指导顺序输送中的混油回掺工作。     

成品油管道泄漏的抢修方法

介绍了成品油管道泄漏的三种抢修方法,即管卡法、补块法和故障管更换法,重点提出了换管法中的放油量、压力计算及密闭钻孔的放油方法。指出采用带油焊接方法抢修成品油管道泄漏是安全可行的,它既适用于各种牌号的轻柴油道,又适用于汽油管道,但必须强调安全防范工作的重要性。     

大港油田原油加剂输送技术

在长输管道中添加流动性改进剂可以改善原油的低温流动性，降低燃料的动力消耗。对大港油田集输干线进行了原油添加流动性改进剂的室内试验，通过对试验结果分析，给出了最佳热处理温度和加剂量。根据管道实际运行工况，确定了加剂地点，计算出了加剂后不同季节的运行参数。     

油气管沟土石方开挖量的积分计算

随着长距离油气管道沿线地形、地貌、地质条件不断变化,管沟的开挖形状也不断变化,为此难以准确计算管沟土石方开挖量。结合油气管沟开挖的技术要求,建立了油气管沟的几何模型,并将复杂的油气管沟几何模型分解为直线型体积单元和圆曲线型体积单元两种类型,利用积分法求出两种体积单元的体积计算公式。其中,圆曲线型体积单元的计算公式较复杂,采用多条线段拟合圆弧的方法对其进行验算,结果表明:圆曲线型体积单元计算公式推导合理,可以用于计算油气管沟的土石方开挖量。(图4,表2,参20)     

成品油顺序输送混油浓度的计算

输油管道在输送两种或两种以上不同性质的油品时会产生混油,在混油切割操作中切割点的选取将直接影响油品的质量和经济性.用一维连分式法计算了混油浓度,计算结果有助于混油切割点的选取,同时也为混油的检测和回掺提供支持.介绍了该算法应用于南输成品油管道顺序输送混油切割的实例.     

临濮输油管道添加减阻剂运行现场试验

介绍了在临濮管道添加减阻剂运行现场试验的情况,考察了增输后添加减阻剂运行的可行性,找出减阻剂的注入量与输量(雷诺数)、减阻率与增输率的关系.试验结果表明,管道添加不同浓度的减阻剂后,管道运行压力大幅降低,管道运营的安全性得到了提高,为临濮输油管道添加减阻剂的应用提供了技术依据.     

原油管道油气爆炸实验与数值模拟

为研究油气体积分数对爆炸的影响,采用实验研究与数值模拟相结合的方法,对输油管道油气爆炸发展机理进行研究。结果表明:油气体积分数是影响油气爆炸强烈程度的重要因素,原油油气爆炸的最大压力与初始体积分数有关。当油气体积分数为5.51%～7.06%时,体积分数越大,爆炸压力越大;当油气体积分数为7.06%时,爆炸压力达到最大值;当油气体积分数超过7.06%时,随着油气体积分数增大,爆炸最大压力反而变小。研究结果对揭示原油管道油气爆炸传播规律,减少管道爆炸事故具有指导意义。     

温度和压力对原油动态计量标准体积的影响

一般大型油田原油外销计量具有连续运行、动态计量、数量大、精度高的特点.在密闭压力管道中,计量温度和压力直接影响原油标准体积的计算结果,进而影响纯油量结算,事关原油交接双方的经济利益,尤其在大型原油交接点,由于交接量较大,更应引起足够的重视.     

积水在成品油管道中的运动状态

为解决国内成品油管道因积水产生的内腐蚀问题,建立了室内实验环道,通过高速摄像等方法,对低洼-爬坡成品油管段内积水的运动状态进行研究,分析了积水量、油品流速对积水运动状态的影响。结果表明:积水在成品油管道中的运动状态不同于传统的油水两相流,在不同管段呈现不同的流型。由于成品油与积水的密度差较大,在上倾管段中,受成品油携带作用与重力作用的影响,积水在管道底部达到动态平衡,因此难以排出管道。积水在成品油管道中的运动状态研究成果,可为进一步研究积水的排除方法,减少管道的内腐蚀提供实验依据。     

含蜡原油管道含蜡量计算及加剂油头跟踪方法

针对高含蜡原油因结蜡导致管道堵塞和停输再启动困难的问题,基于运行参数分析,通过长输管道水力摩阻计算公式变换及SPS模型拟合,计算得到了管道内以结蜡为主的不可流出物的含量,并利用加剂油头到达末站引起过滤器堵塞及油头凝点变低的现象,得到了管道内实际不可流出物的体积,与模型计算结果对比表明：计算含蜡量与实际含蜡量相吻合,模型基本满足要求。由于乍得加剂高凝油与非加剂高凝油的黏度差别较大,提出了一种根据各阀室站场间压力差变化来跟踪加剂油头的方法,用于判断加剂油头到达的大概位置,为高凝高含蜡原油管道加剂时间及加剂量的确定提供参考。