大豆堆弹性模量的测定与分析

使用TSZ-6A型应变控制式三轴仪对不同围压(50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa)、不同含水率(9.8％、12.3％、15.8％、17.2％w.b)的大豆堆的弹性模量进行了测定,并分析了围压与含水率对大豆弹性模量的影响.实验结果表明:对于含水率范围为9.8％～17.2％ w.b的大豆堆,在围压为50 kPa～200 kPa的范围内,其弹性模量范围为3.07 MPa～28.80 MPa,在相同含水率条件下,大豆堆的弹性模量随着围压的增大而增大；在相同围压条件下,大豆堆的弹性模量随着含水率的增加而减小.     

稻谷堆弹性模量的实验测定与研究

利用TSZ-6A型应变控制式三轴仪进行三轴实验,测定围压分别为50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa时,稻谷堆（水分为11.89%w.b,13.55%w.b,15.73%w.b,17.62%w.b）的弹性模量,同时研究围压和水分与稻谷堆弹性模量的关系。实验结果表明：对于水分范围为11.89%~17.62%w.b的稻谷堆,在围压为50 kPa~200kPa的范围内,其弹性模量范围为8.69 MPa~37.07 MPa。根据围压与稻谷堆弹性模量的关系可以拟合得到方程：y=Ax＋B,其中,A、B为与水分有关的参数。在相同水分条件下,稻谷堆的弹性模量随着围压的增大而增大;在相同围压条件下,稻谷堆的弹性模量与水分没有显著的相关性。     

小麦堆体变模量的测定与实验研究

利用应变控制式三轴仪对小麦的体积压缩和体变模量进行了实验测定,并探讨了围压和水分对体变模量的影响。结果表明:小麦堆的体积随着围压的增大而减小;小麦堆(水分为13.7%、16.4%、18%)的体变模量随着围压(5 kPa～30 kPa)的增大而增大,它们的体变模量的范围分别为173.5 kPa～259.3 kPa、164 kPa～240 kPa、151 kPa～229.4kPa;小麦堆体变模量随着水分的增大而减小,当小麦堆围压为30 kPa,水分为13.7%～18%时,它的体变模量变化范围为223.5 kPa～270 kPa。     

小麦堆压缩特性的实验研究

利用回弹模量仪对小麦堆（河南产）（水分为11.7%,13.33%,15.18%,16.55%,18.18%w.b）的密度和无侧向膨胀压缩体变模量进行了实验测定,实验选定加在样品顶部的压应力为：50 kPa、100 kPa、150 kPa、200 kPa、250 kPa、300 kPa,通过计算得出对应的样品平均竖直压应力为：36.8 kPa、74.8 kPa、110.9 kPa、153.4 kPa、184.7 kPa、221.0 kPa。进而得到样品所受的平均压应力为：18.3 kPa、41.9 kPa、66.7kPa、91.0 kPa、110.9 kPa、133.248 kPa。实验结果表明：在同一水分下,随着平均压应力的增大,小麦堆的密度也增大。在同一水分下,随着平均压应力的增大,小麦堆的体变模量也增大。拟合方程为y=axb,其中参数a、b随水分的不同而变化。     

围压与含水率对小麦堆弹性模量影响的实验研究

使用应变控制式三轴仪,测定了不同围压和含水率条件下的小麦堆弹性模量,并分析了围压与含水率对小麦堆弹性模量的影响.实验结果表明：同一含水率下,小麦堆（含水率为11.88％ w.b、12.91％ w.b、14.40％ w.b、15.40％ w.b、16.85％ w.b）弹性模量随着围压（50 kPa～200 kPa）增大而增大;同一围压下,小麦堆的弹性模量随着水分的增大而减小.     

不同固体界面下糙米摩擦特性的实验研究

利用土工合成材料综合测定仪测定了江苏盐城产糙米与不锈钢板、混凝土板、木板三种不同固体界面的摩擦系数。实验结果表明:随着剪切速率(1.33mm/min、2.67mm/min、4.33mm/min、5.20mm/min)的增大,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐减小;随着法向压应力(25kPa、50kPa、75kPa、100kPa)的增加,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐减小;随着糙米含水率(15.32%w.b、16.24%w.b、17.54%w.b、18.46%w.b)的增大,糙米与固体界面的摩擦系数逐渐增大。根据实验结果,分别拟合出糙米和不锈钢板、混凝土板、木板三种不同固体界面摩擦系数与剪切速率、法向压应力、含水率的关系方程。     

稻谷仓壁材料摩擦系数的实验研究

利用土工合成材料综合测定仪测定了不同法向压应力（25 kPa、50 kPa、100kPa、150 kPa、200 kPa）下稻谷（水分含量为13.55%、15.14%、17.00%、19.19%w.b）与不同仓壁材料（不锈钢板、混凝土板、木板）的摩擦系数。结果表明：稻谷与不锈钢板摩擦系数较小,与混凝土板和木板的摩擦系数较大;随着法向压应力的增大,稻谷与各仓壁材料的摩擦系数均呈不同幅度的减小;随着水分的增大,稻谷与各仓壁材料的摩擦系数增大。根据实验结果,可拟合出摩擦系数与法向压应力、水分含量的关系方程。     

玉米堆的压缩弹塑性实验分析

利用LHT-1型粮食回弹模量测定仪对玉米堆在不同条件（预压力,水分）下的无侧向膨胀回弹模量进行了实验测定,分析了不同预压力（0、100kPa、200kPa）、不同水分（13.89%、15.12%、17.71%、18.74%）对玉米堆回弹模量的影响;弹塑性形变之比与预压力的关系以及每次加卸载时塑性形变的变化规律。实验结果表明：同一水分下,玉米堆的回弹模量随着预压力的增大而增大;同一预压力下,随着水分增大,玉米堆的回弹模量减小;第五圈的弹塑性形变之比随预压力的增大而减小;每次加卸载后塑性形变随加载次数的增加而减小。     

含水率对糙米内摩擦角影响的实验研究

利用土工合成材料综合测定仪,以江苏盐城产糙米为样品,测定了在不同法向压应力和不同含水率的条件下,糙米的剪切应力并计算出内摩擦角。实验结果表明:在剪切速率不变时,糙米的内摩擦角通常会随着法向压应力的增大而逐渐减小;当法向压应力较小(25kPa)时,糙米的内摩擦角会随着含水率的增加而逐渐增大。当法向压应力较高(75kPa～100kPa)时,随着含水率的增加,糙米的内摩擦角逐渐增大,达到某一峰值后,随着含水率的继续增加而逐渐降低。     

稻谷籽粒压缩特性的实验研究

研究了含水率对稻谷籽粒压缩特性的影响,通过Brookfield质构仪对不同含水率的稻谷籽粒(含水率10.63%、12.25%、13.71%、15.18%、16.53%w.b)在Z轴(短轴)上的压缩特性进行测定,得出含水率对稻谷压缩特性的影响规律。实验结果表明:随着压缩形变的增加,稻谷籽粒受到的压力逐渐增加,当到达破裂点时达到最大值,随之急剧减小。随着含水率的增加,稻谷籽粒的压缩最大破坏力、最大破坏能、表观接触弹性模量逐渐减小,压缩最大破坏应变逐渐增加。     

玉米堆摩擦角的测定与研究

利用直剪仪对玉米(水分率为11.05%、12.34%、16.72%、17.57%w.b)的内摩擦角进行了实验测定与分析。结果表明:玉米的内摩擦角变化范围是22.81°~35.20°,玉米的内摩擦角随剪切速度的增加而减小,随法向压应力的增加而减小,随水分的增加而增加。     

豆粕双螺杆湿法挤压组织化工艺优化

为优化豆粕组织化工艺,进一步改善豆粕的可食性,笔者以豆粕为原料,利用双螺杆挤压技术对大豆进行组织化,采用通用旋转组合设计,研究了螺杆转速（90~210 r/min）、物料含水率（30%~50%）、大豆分离蛋白添加量（20~100 g/200 g豆粕）及挤压温度（135~155℃）对豆粕组织化效果的影响。并通过响应面法分析了这些参数对产品品质（质构、色泽、保水性）的影响,同时对4次挤压试验中的31个样品进行感官评估（颜色、硬度、弹性以及总接受度）。结果表明,豆粕组织化最优工艺为：物料含水率42.67%、挤压温度145℃、螺杆转速104 r/min、蛋白添加量97 g/200 g豆粕。本研究得到了豆粕组织化的最优工艺参数,为豆粕组织化工艺的产业化提供理论指导。     

大豆内摩擦角的测定与实验研究

利用剪切仪,测定了在不同的剪切速度、不同的法向压应力、不同的水分条件下大豆的内摩擦角。结果表明:随着剪切速率的增大(1.33～4.33 mm/min)大豆内摩擦角减小,随着法向压应力的增大(0.25×105～1.00×105Pa)大豆内摩擦角减小,随着水分含量的增大(12.11%～18.02%)大豆内摩擦角先增大后减小。     

花生仁弹性模量的测量与研究

利用TA.XT plus物性质构测试仪,对100粒安徽滁州产的花生仁进行受力、变形与面积的测量,根据胡克定律计算出弹性模量（E）,测算出花生仁的平均弹性模量为5.081MPa,并对弹性模量与有效面积（A）、弹性模量与载荷（F）的相关范围以及异常的样品进行了分析讨论.     

江淮丘陵地区玉米农艺节水技术研究

研究几种农艺节水措施对江淮丘陵地区玉米生长及节水效应影响。结果表明,秸秆覆盖玉米增产9.8%以上,旱地龙处理增产6.5%,苗乐宝处理增产8.9%。秸秆覆盖和施用苗乐宝能使土壤水分含量提高、土壤容重下降、田间持水量提高。