喷油泵供油始点的检查与调整方法

对于非对称凸轮的喷油泵通常以供油预行程来衡量供油始点。所谓供油预行程就是指柱塞从下止点上升到柱塞顶平面刚好关闭进回油孔时,柱塞所上升的距离。而对于对称凸轮的喷油泵,一般供油始点用供油开始角来表示,即柱塞开始供油时,滚轮挺柱体中心线与凸轮对称中心线之间的夹角就是供油开始角(小于90°)。喷油泵的供油时间对柴油机的输出功率、燃油消耗量、柴油机噪声、烟度和排气温度等都有一定的影响,所以喷油泵使用一定时间后必须检查,并按调试规范中的要求进行调整。     

一种电控单体泵燃油系统三次喷射凸轮型线设计

阐述了一种电控单体录燃油系统三次喷射凸轮型线设计方案,确定了凸轮的基圆、工作段的供油速度,设计了型线升程段、回程段的加速度特性。然后通过积分求出速度曲线和升程曲线,从而确定凸轮型线。     

你知道柴油机燃油系的六个"角"吗?

一般来说,表征柴油机燃油系供油或喷油时间的有六个“角”。这六个“角”直接影响柴油机的性能,在使用中必须注意。 1.供油起始角 指喷油泵柱塞顶端开始关闭进油孔时,柱塞中心线与喷油泵凸轮对称中心线之间的夹角。如4125A型柴油机所用Ⅱ号泵的供油起始角为45±1°,其相应的滚轮体总成高     

柴油机燃油系常见的几个角

在修理调试柴油机燃油系统中，经常会遇到混淆不清的几个供（喷）油角，应引起特别注意。１供油起始角喷油泵柱塞顶端将进油孔关闭时，柱塞中心线与喷油泵凸轮对称中心线之间的夹角称为供油起始角。如４１２５系列柴油机所用Ⅱ号泵的供油起始角为４５°±１°。这个角反映喷油泵凸轮转角和柱塞位置的高低关系。凸轮的供油区段位置，将影响供油质量和规律。在喷油泵修理高度安装时要特别注意，如供油起始角不符合要求时，可选择更换滚轮体垫片的厚度或调整螺钉高度的方法达到要求。注意：这个角度与柴油机的曲轴转角无关，它是在喷油泵试验台…     

柴油机燃油系的六个“角”的功能

一般来说柴油机燃油系有六个“角”。这六个“角”直接影响柴油机的性能,在使用中必须注意: 一、供油起始角 指喷油泵柱塞顶端开始关闭进油孔时,柱塞中心线与喷油泵齿轮对称中心线之间的夹角。如4125A型柴油机所用Ⅱ号泵的供油起始角为45°±1°,其相应的滚轮体总成高度为25.8±0.05mm。这个角度反应喷油泵凸轮转角和柱塞位置高低的关系,影响供油规律,在喷油泵拆卸检修后重新安装时要特别注意。如果供油起始角不符合要求,可用更换垫块的办法来调整(有的喷油泵用调整螺钉的办法)。注意:这个角度与柴油     

农用柴油机喷油泵预行程调整的重要性

通过对Ⅱ型喷油泵凸轮型结构特点和柱塞运动规律的研究,在说明柱塞预行程与供油提前角关系的基础上,通过试验分析了柱塞预行程对排放和发动机性能的影响,指出了预行程(供油正时、供油速率)调整的重要性。     

基于模糊控制的插秧机LQR曲线路径跟踪控制器优化方法

为了提高无人插秧机地头转向时的曲线路径跟踪精度,针对传统的误差权重矩阵固定的线性二次调节器（Linear quadratic regulator,LQR）路径跟踪控制器对插秧机的纵向速度、横向偏差以及航向角偏差的变化适应性较差的问题,基于车辆二自由度动力学模型,提出了一种通过模糊控制实时调整LQR控制器误差权重矩阵的路径跟踪控制器优化方法。该方法以纵向速度、横向偏差、航向角偏差为输入,以横向偏差和航向角偏差对应的误差权重为输出,建立模糊控制模型实时调整LQR控制器的误差权重矩阵。为了验证所提出算法的曲线路径跟踪控制精度和可行性,以改装后的洋马VP6E型无人插秧机为对象,进行Carsim和Simulink联合仿真试验以及实车试验。仿真试验结果表明,控制插秧机跟踪半径为2m的1/4圆弧路径时,所提出算法控制下的横向偏差绝对值均值为0.014m,最大值为0.032m,小于0.04m的占100%,航向角偏差绝对值均值为1.67°,最大值为4.94°,相较于传统引入前馈控制的LQR控制器,横向偏差绝对值均值降低50%,航向角偏差绝对值均值降低23%。实车试验结果表明,在插秧机跟踪半径为2m的1/4圆弧路径时,所提出算法控制下横向偏差绝对值均值为0.027m,最大值为0.048m,小于0.04m的占62%,航向角偏差绝对值均值为1.86°,最大值为4.94°,相较于传统引入前馈控制的LQR控制器,横向偏差绝对值均值降低40%,航向角偏差绝对值均值降低4.1%。该方法提升了无人插秧机曲线路径跟踪控制精度,为无人插秧机曲线路径跟踪控制提供了参考。     

多级喷射对柴油机燃烧与NO_x排放影响的数值模拟

基于KIVA-3V程序并应用引导喷射策略,对柴油机燃烧过程与NOx排放进行了数值模拟研究。研究结果表明:与传统的单级喷射相比,引导喷射可缩短主喷滞燃期,降低最高燃烧温度,从而降低NOx排放。若引导喷射提前角过小,则NOx排放降低较少;若引导喷射提前角过大,则NOx排放增加。在11°CA的引导喷射提前角、15%的引导喷射量和4°CA的主喷提前角下,NOx排放降低了约13%。     

柴油机配气机构两种凸轮型线的设计及性能对比

利用几何法和函数法对4125柴油机配气机构的凸轮型线进行设计,通过计算和比较两种凸轮型线下挺柱运动的位移、速度和加速度曲线得出:几何凸轮型线的换气时面值大,有利于提高发动机的充量系数,但在气门开启和关闭的瞬间以及速度的绝对值达到最大时,挺柱的加速度均发生突变,因此,采用几何凸轮的配气机构将产生较大的振动和噪声;函数凸轮挺柱的加速度连续光滑变化,在整个工作阶段,无加速突变,并且其最大加速度的绝对值约为几何凸轮挺柱最大加速度绝对值的1/2,所以,采用函数凸轮的配气机构工作平稳,产生的振动和噪声小,但对进气充量有不利影响,可通过增大气门直径或采用多气门等工程上常用的措施加以改善.     

柴油机高压共轨系统预喷射对主喷油量的影响

在能够进多段喷射的高压共轨系统中,连续测量两段喷射的喷油量与单独测量预喷射和主喷射喷油量时结果不同:预喷射喷油量基本不变,而主喷射喷油量呈现有规律的变化。使用单次喷射仪研究了预喷射对主喷射油量的影响。结果表明:预喷射引起共轨管内压力波动,主喷射靠近压力波动的波峰喷油量增加,靠近波谷喷油量减少,预喷射喷油持续越长,压力波动幅值越大,主喷射油量变化越剧烈;预喷射与主喷射之间的时间间隔对压力波动没有影响,但改变了主喷射与共轨管压力波动相位的对应关系。     

凸轮-柱塞高压供油系统等压泵油特性研究

凸轮型线直接影响压油柱塞的运动规律,从而影响其泵油特性,是高压供油系统设计的关键。以电控单体泵(EUP)为研究对象,采用实验和仿真相结合的方法研究了凸轮型线与泵端压力间的动态关系,结果表明:在一定脉宽范围内,采用等速凸轮的柱塞泵峰值压力随喷油脉宽的增加而增加,但其增速随脉宽的增加逐渐变小,当喷油脉宽足够长时,压力将趋于一定值;采用降速凸轮的柱塞泵,利用压力先增大后减小的特性可以在较短的喷油脉宽内达到近似等压状态。最后以等压泵油特性为目标,提出了不同匹配转速下降速凸轮工作段加速度的计算方法,并为某型发动机匹配设计了供油凸轮型线,获得了良好的等压供油特性和最大循环喷油量。     

加工路径段进给速度的转接及加减速处理方法

针对高速高精加工对数控系统在进给速度控制方面的要求,根据相邻路径段间的转接角大小建立了可直接进行段间转接的条件,并研究了该条件不成立时对转接速度的修正问题.提出了段内加减速的处理基本原则,并在保持路径段长度不变的基础上对路径段内的进给速度重新进行规划,避免了以往插补前加减速方法中减速点和终点预测困难的问题.实际计算结果表明,相对零速度转接加减速处理方法,所提出的方法在同样保证加工精度等基础上提高了加工效率(每段约2%),在高速加工系统中可以得到较好应用.     

密植果园开沟施肥机开沟刀片设计与试验

针对现有开沟刀片在密植果园开沟施肥过程中存在功率消耗大、沟深稳定性差的问题,运用旋耕理论和试验分析的方法,设计了一种正弦指数曲线型开沟刀片。通过分析拖拉机前进速度、刀盘转速以及二者相互作用对功率消耗和沟深稳定性的影响,确定了正弦指数曲线型开沟刀片工作参数的最佳组合为:拖拉机前进速度1 m/s,刀盘转速为200 r/min。以正弦指数曲线型开沟刀片B处弯曲角、弯曲半径、C处弯曲角为影响因子,以功率消耗和沟深稳定性为响应值,通过三因素四水平正交试验,确定了正弦指数曲线型开沟刀片结构参数的最佳组合为:B处弯曲角为95°,C处弯曲角为140°,弯曲半径为9 mm。对正弦指数曲线型开沟刀片和现有开沟刀片进行对比试验,结果表明:在工作参数和开沟深度相同的条件下,正弦指数曲线型开沟刀片比现有开沟刀片功率消耗下降3.29 k W,沟深稳定性提高8.83个百分点,各项技术指标均达到了国家相关标准的技术要求。     

钢球滚子弧面分度凸轮机构弹流润滑分析

利用Hamrock-Dowson膜厚度公式和点接触中心区油膜计算公式,推导出钢球滚子弧面分度凸轮机构中钢球和凸轮滚道接触油膜厚度的计算公式.利用数值计算方法,比较分析了凸轮在采用修正等速、修正梯形加速度和修正正弦加速度运动规律曲线时,整个分度周期内油膜厚度的变化.讨论了凸轮转速、分度盘负载力矩、钢球直径、凸轮滚道截面半径与分度盘直径比等参数对油膜厚度的影响,为钢球滚子弧面分度凸轮的润滑设计提供了理论依据.     

Sprinkler performance as affected by nozzle inner contraction angle

The discharge-pressure relationship for the orifice nozzle is essential for developing new sprinkler prototypes and designing sprinkler irrigation systems. In this work, the sprinkler nozzle inner contraction angle was varied from 20° to 90° to establish the relationship between discharge and pressure. The sprinkler nozzle discharge increases exponentially with increasing pressure. The discharge exponent is essentially independent of the nozzle contraction angle and can be taken as 0.5, while the discharge coefficient decreases significantly with increasing contraction angle. Sprinkler rotation speeds measured for different contraction angle nozzles decreased as the angle increased. Water distributions were tested indoors for various contraction angles. Sprinkler nozzles with contraction angles ranging from 20° to 60° produced approximately equal pattern radii and similar water application profiles, but the pattern radius was significantly reduced for contraction angles above 60°. The optimum inner contraction angle is about 30°. Received: 11 July 1997     

果树专用饼状缓释肥递肥机构设计与优化

针对现代果园生产过程中出现的化肥施用不当、浪费资源、污染环境等问题,提出果园缓释肥施肥方法。缓释肥料由于肥力释放速率、方式和持续时间已知并可控制而被推广,发展潜力大,但目前缓释肥施肥以手工施肥为主,劳动强度大,作业效率低。为解决这些问题,提出了一种缓释肥施肥机凸轮递肥机构。该机构由单片机、步进电机、凸轮、推杆及递肥盒构成,实现可控单一递肥。基于碰撞函数接触算法(IMPACT-Functionbased Contact)对不同基圆半径R的凸轮进行仿真,通过对凸轮递肥机构的仿真试验,获取凸轮机构与推杆机构之间的接触力数据及推杆运动时的加速度和速度数据。通过对所得数据进行分析,优化凸轮基圆半径,结果表明:当基圆半径为105mm时,不仅可以减少材料成本,而且凸轮与推杆之间的挤压与接触力、推杆运动的加速度和速度在要求范围内实现多目标最优。     

基于圆柱凸轮的株距可调式取苗末端执行器设计与试验

穴盘苗疏植移栽是设施农业育苗的关键步骤,可为幼苗提供优良的生长环境,实现增产增收。针对疏植移栽环节中,可调株距设备自动化程度低,人工作业效率低下,易损苗伤苗等问题,本文设计了一种基于圆柱凸轮的株距可调式取苗末端执行器,可实现不同株距之间的疏植移栽作业。首先,对末端执行器整体结构进行设计,确定其工作原理;其次,通过理论分析确定圆柱凸轮与取苗手指各关键参数,并分析其作业状态下受力情况;然后,利用EDEM与Recur Dyn建立苗钵根土复合模型,进行耦合仿真单因素模拟试验,确定后续正交试验因素范围;最后,搭建了穴盘幼苗疏植移栽试验平台,以取苗针夹角、入土角、取苗针间距和变距速度为试验因素,以苗钵最大形变量和移栽成功率为试验指标,进行正交试验。在最优参数组合为取苗针夹角10°、入土角4°、取苗针间距8 mm、变距速度5 mm/s下,选取128穴至72穴与72穴至50穴两种疏植移栽要求进行验证试验,移栽后128穴钵体形变量平均值为(1.13±0.68) mm, 72穴钵体形变量平均值为(1.51±0.64) mm。总移栽成功率为93.33%,整机移栽效率为22株/min,满足不同穴盘规格疏植作业...     

Force Measurements on Driven Discs

Experiments were carried out under controlled conditions in a soil bin containing sandy-loam soil to study the effects of varying the speed ratio (ratio of peripheral disc speed to forward speed), disc angle and tilt angle settings, on the performance of adriven disc. The hydraulically powered disc provided speed ratios from −3 (backward) through approximately 1 (free wheeling) to 6 (forward). Disc angles were varied from 20 to 65°, from the direction of travel, and tilt angles from −15 to 30° with respect to the vertical. It was observed that there was a major reduction in draught force and specific draught resistance in all cases when disc speed increased from freely rotating to forward speed ratios of approximately 3. Driving a disc in the reverse direction reduced penetration resistance at certain angle settings. Backward-driven discs were also found to reduce side forces on the concave side of the disc and increase those on the convex side. Total power consumption and specific total power increased significantly when the disc was driven in either direction. The angle setting also affected the driven-disc performance. The optimum angle setting in terms of minimizing force and power requirements occurred at a disc angle between 35 and 50° with approximately 0° tilt angle. Observations of soil disturbance showed that driving a disc either backward or forward improved soil mixing and pulverization characteristics.