旋耕灭茬刀片65Mn材料的热处理参数的优化

对旋耕灭茬刀片的材料65Mn弹簧钢进行不同热处理参数下的热处理试验,得到65Mn材料在不同的淬火加热温度、不同的淬火加热时间、不同的回火温度条件下的硬度值,用曲面图描绘出各因素对材料硬度的影响关系。应用二次回归正交旋转组合设计的试验方法,建立热处理工艺参数与硬度的多元回归模型,确定材料具有最大硬度时的最优热处理工艺参数,通过曲面图分析了热处理工艺参数与材料硬度的关系,为土壤耕具的可靠性研究提供了试验基础。     

灭茬刀具喷焊NiWC的耐磨粒磨损性能

为解决根茬粉碎还田机灭茬刀成本高、寿命短的问题，在65Mn钢制作的根茬还田刀具易磨损部位喷焊了NiWC合金抗磨涂层。磨损试验表明，与65Mn钢淬火回火处理刀具相比，喷焊NiWC合金灭茬刀的相对耐磨系数有较大的提高。WC含量和喷焊工艺不同，其喷焊层的耐磨性有较大的差异。     

低碳马氏体在旋耕刀轴套上的应用

采用20钢淬火成低碳马氏体代45钢淬火-中温回火制造手扶拖拉机旋耕刀轴套,磨损量减少45％左右,同时在热处理后成功地用挤压内孔整形代替了磨内孔和磨外圆,简化了工艺,降低了成本。     

“零保温”淬火工艺对45#钢表面硬度的影响研究

在780℃至920℃温度范围内对45#钢进行“零保温”淬火,并测量其表面硬度;再以500℃至650℃不同温度进行高温回火,并测量其表面硬度。就硬度性能方面对比传统淬火工艺后材料的表面硬度,研究“零保温”淬火对45#钢表面硬度的影响,分析“零保温”淬火工艺替代传统淬火工艺的可能性,并提出了合理的工艺路线。     

循环淬火渗硼锤片表层硼化物层的脆性研究

用循环淬火的方法对两类渗硼粉碎机锤片表层硼化物层的脆性进行了对比，发现淬火时硼化物层受到拉应力的作用而发生龟裂,与渗硼层相比，硼铬稀土共渗层的脆性明显降低。用显微硬度压痕结合声发射法对脆性进行检测，以及两种渗硼粉碎机锤片的使用结果都证明了此结论。因此，循环淬火工艺可定性评价表面耐磨硬化层的脆性。     

9SiCr钢模具的复合热处理

SiCr钢经渗氮后再进行淬火、回火处理,其硬度和耐磨性比传统的淬火、回火热处理工艺有明显的提高;9SiCr钢模具采用新工艺后,模具的寿命比以前提高了2倍。     

火焰熔覆镍基/铸造碳化钨熔覆层在犁铧上的应用

以火焰为热源,采用预置法在65Mn钢基体上制备了镍基/铸造碳化钨合金熔覆层;用金相显微镜观察了熔覆层的结合状况和组织结构;用自制磨损试验机对比了熔覆层和65Mn淬火回火钢的耐磨性;分析了熔覆层组织结构、熔覆层的耐磨机理及熔覆层用于犁铧制造及再制造的可行性.结果表明,采用预置法、氧乙炔火焰作为热源可得到组织致密均匀、结合良好的熔覆层;试验所制备的熔覆层比常规淬火回火处理的65Mn钢的耐磨性有所提高.田间试验表明火焰熔覆镍基/铸造碳化钨合金熔覆层可用于犁铧的制造和再制造生产中.     

9SiCr钢模具的复合热处理

9SiCr钢经渗氮后再进行淬火，回火处理，其硬度和耐磨性比传统的淬火、回火热处理工艺有明显的提高；9SiCr钢模具采用新工艺后，模具的寿命比以前提高了2倍。     

粉碎机锤片最佳自磨刃渗碳厚度探究

针对饲料粉碎机锤片磨损钝化后因锤片对物料的正面冲击变为切向划擦以及棱角对物料的剪切作用逐渐丧失而导致物料粉碎效率、粉碎质量下降和能耗增高的问题,基于前人提出的锤片自磨刃强化理论,应用气体渗碳工艺技术,对厚度为5.0mm的20钢锤片采用局部气体渗碳、一次加热淬火+低温回火的热处理工艺,得到0.3,0.5,0.8mm等3种渗层厚度的锤片,并将3种锤片安装在型号为SFSP60X60的粉碎机上进行磨损,以渗层厚度作为单一因素,比较了3种锤片不同安装位置的质量磨损量及宏观形貌。实验结果表明:使锤片达到最佳自磨刃效果的渗碳深度为0.5mm。     

感应热处理的发展与应用──沈庆通根据俄罗斯专家K.3.舍皮里柯夫斯基报告整理

近50年来，金属材料的热处理主要向以下两个方面发展；①常规热处理，在钢中加入合金元素。②快速加热的感应热处理。以前全局材料的表面强化通常采用以下两种工艺，其一是深层加热淬火，用不同温度回火。高温回火强度一般为800～900MPa，中温回火强度为1300～1600MPa低温回火强度为2000MPa。虽然低温回火强度高，但因为表面有较大残余拉应力，常会产生早期失效。有人曾用半轴做过试验，分别采用高温及低温回火处理，低温回欠的半轴强度虽高，但疲劳强度不如高温回火。其二为化学热处理，但渗碳处理周期较长，长的达几十小时，且采用合金…