长大桥梁结构按多点输入的竖向地震反应分析

本文采用土与结构相互作用的计算模型分析了长大桥梁结构的竖向地震反应。在相互作用的计算中,利用圆心位移影响函数法求得地基的动态复刚度,采用子结构技术建立结构的动态方程,通过快速傅立叶变换在频域上求解。将计算结果与刚性地基计算模型的计算结果以及同时同位相输入的计算结果比较表明:长大桥梁应采用土与结构相互作用计算模型,按多点输入计算,并进行竖向反应分析。     

圆柱面巨型网格结构地震响应时程分析

首先推导了大跨空间结构几何非线性地震响应时程分析的计算过程，编制了相应的计算程序，然后重点对圆柱面交叉立体桁架系巨型网格结构进行几何非线性地震响应时程分析．针对主体结构单独承载及子结构参与协同承载两种情况，分析了立体桁架拱内关键节点及关键杆件的地震响应时程曲线，了解了结构基本地震响应时程特性；进行了不同方向地震波作用时程对比分析，论证了该结构抗震验算需考虑三维地震作用；最后将振型分解反应谱法与时程法结果进行了对比分析，说明了对于该结构，反应谱法可用作初步的抗震分析，但最终必须用时程法进行验算．     

建筑结构非线性阻尼及其振动反应研究

在分析了建筑物实测阻尼比的变化规律的基础上,探讨了建筑结构非线性阻尼产生的机理,并采用数值方法分析了单自由度非线性阻尼结构在不同荷载条件下的振动反应,分析结果说明:非线性阻尼结构地震反应与常阻尼比结构地震反应差异较大,采用常阻尼比(5%)进行建筑物地震反应分析可能产生不安全的结果.     

筒体结构动力分析的有限条法

本文首先利用有限条法分析高层建筑筒体结构的静力方程,采用静力缩聚法,求出结构的侧向刚度矩阵,然后将结构质量等效集中到各层楼面,最后导出了结构平动一扭转耦联振动基本方程.由此可以按反应谱理论计算地震荷载.     

钢筋混凝土框架—剪力墙结构的空间非线性地震反应分析

提出了一种用于复杂形式钢筋混凝土框架－剪力墙结构空间非线性地震反应分析的方法。整体结构采用空间力学模型。梁柱构件采用可模拟双向弯矩及轴力相互作用的多弹簧杆单元模型。剪力墙采用可考虑中性轴移动的多垂直杆元模型，并将其进行改进，使之能较方便地用于空间分析。对一幢１０层含非平面剪力墙的框架－剪力墙结构进行了在强震作用下的非线性分析，结果证明了本文方法和所用单元的实用性。     

剪力系数对多层建筑抗震性能的影响

采用当前常见的反应谱法对地震剪力系数进行计算,得到的结果通常较小。为此,需研究不同地震剪力系数对多层建筑结构抗震性能的影响,分析了中外有关地震剪力系数的规范,设计了三种模型,分析不同模型的弹性设计结果,发现三种模型位移角可达到1/500的规范要求,经处理后,楼层地震剪力系数都高于0.024的规范值。选择输入地震,完成抗倒塌性能比较、建筑结构位移响应分析、弹塑性时程分析。结果发现经调整达到规范的模型结构抗震性能更好。     

隔震结构的非线性计算方法

分别采用两种模型，代表隔震支座的非线性滞回恢复力特性，对基底隔震结构的动力反应进行了研究。利用Newmark法和四阶显式Runge-Kutta法，对一建筑物在隔震前、后的地震反应进行分析和比较。结果表明：Wen微分滞回曲线可以较为准确地反应铅芯橡胶隔震支座的本构关系，其隔震效果比较明显。     

结构非线性反应分析的前处理和后处理

本文介绍了我们研制的结构非线性反应分析软件ｎｏｎ１的前处理和后处理技术。该软件用ＭＡＴＬＡＢ４０实现，采用折线型滞回模型描述结构的恢复力特性。通过前处理技术，我们可对诸多有关的计算参数随时加以调整；并可选用Ｗｉ１ｓｏｎ－θ法、Ｎｅｗｍａｒｋ－δ法和高阶单步法中的任意一种进行结构的动力反应分析计算。通过后处理，我们可以将计算结果以所需要的任意一种图形方式显示，并可对任一时刻的动力反应进行动态数值查询     

带V型减震器的框架——核心筒体结构动力计算方法

高层框架－核心筒体结构中，在框架与核心简体连接处设置Ｖ型减震器，使框架与核心筒体之间的刚性连接变成了弹性阻尼连接，从而减小了地震作用下结构的动力反应。本文通过对带Ｖ型减震器的高度框架－核心筒体结构动力特点的分析，建立了这种减震结构的动力计算模型，提出了这种减震结构的动力计算方法，并对计算公式进行了推导。     

四角锥体系三层网架的动力分析

三层网架是基于双层网架的一种新的结构形式，适用于大跨度屋盖类结构，三层网架具有刚度大，内力分布均匀，节省钢材，制作安装方便等优点。本研究根据子空间迭代法和振型迭加反应谱法，用Fortran90语言编制了网架结构动力分析程序，对5种不同形式的四角锥体系三层网架在不同跨度、不同高度、不同场地和不同烈度区的自振特性及其竖向地震反应进行了分析研究，指出三层网架的自由振动特性及其竖向地震内力分布规律。分析结果表明：斜搁四角锥三层网架和斜放四角锥三层网架是两种较好的三层网架形式。     

基于几何非线性动力组合地基梁模型的漏粪地板自振特性

针对农业工程中猪舍漏粪地板的动力响应问题，采用静力分析方法，对漏粪地板进行自振特性进行研究。在考虑地基的压缩和剪切刚度、梁的弯曲和剪切变形、运动的平动和转动惯性力以及轴力的二阶效应的基础上，建立了几何非线性压剪平转动Timoshenko弹性地基梁动力基本方程，并给出了动力位移和内力方程；提出了组合地基梁的自振特性分析方法，对典型猪舍漏粪地板自振周期及振型进行了计算。结果表明：组合地基梁的周期及振型规律明显异于普通梁；不同结构参数对漏粪地板自振周期的影响程度各不相同：端部缝间板条不改变振动特性；支承长度和地基刚度作用显著；剪切变形、转动惯性力和地基剪切刚度引起的偏差较小，可忽略其影响。本研究建立的几何非线性动力组合地基梁模型能够用于猪舍漏粪地板舒适性验算和动力安全性设计。     

埋置一端固定的弹性地基梁解决"桥头跳车"的设想与分析

针对公路路堤与桥台差异沉降问题,提出了在桥梁台背中埋置一端固定在桥台中的弹性地基梁的设想,并运用局部弹性地基梁模型初步论述了这种地基梁的作用机理及其设计思想,为研究解决公路工程的最大"顽疾"--"桥头跳车"提供了一种新的思路和方法.     

黄土状盐渍土地区两起地基事故分析

通过西北地区两起地基事故的分析，找出了黄土状盐渍土地区事故的内因是地基土中含有易溶盐，外因则是水的渗入。由于掺水或地下水位上升，浸泡了地基，溶解了盐类，导致的基土溶陷，基础下沉，墙体开裂；或者毛细水携带盐类上升，浸入基础和墙身，在适宜的温度下，硫酸直晶隆胀，产生不，对盐渍土地基处理的最根本的措施是防止水份渗入的地基和基础，阻止含盐水份的浸入和渗出。为保障设计人员正确运用规范，全面考虑设计措施，恰当     

日本《消防关系法规集》对于储罐基础的规定简介

综合论述了日本《消防关系法规集》对于储罐基础及地基所做的具体规定、要旨及其修订背景。提出了对地基稳定性的要求,讨论了天然地基不需要改良的条件,以及需要改良的地基在改良后必须达到的标准,介绍了对不同地基计算其沉降量的要求,根据基础型式的划分、基础材料及其坚固性的要求、基础的构造、基顶平整度的要求等诸多问题,提出了对钢筋混凝土环梁及碎石环梁的要求,给出了基础地基的设计计算内容、计算方法和计算公式。     

多桩型复合地基试验研究

将碎石桩与CFG桩组成的多桩型复合地基用于沿海软土地基的处理,探讨了其加固机理。通过多桩型复合地基载荷试验,测定了不同桩型及桩间土上的应力,分析了这种新型复合地基的桩土应力比的变化规律,为设计提供了可靠依据。实践表明,将碎石桩与CFG桩2种方法联合处理软土地基,可最大限度地发挥这2种方法的优点,使复合地基的承载力得到大幅度的提高。     

冻土与扩大台基相互作用的有限元分析

以冻土与扩大台基作为一个整体结构,将各向弹性模量及泊松比随温度、水分、应力变化的冻土视为正交各向异性的非线性材料;将冻土冻胀系数作为负线膨胀系数,按结构温度应力的计算方法,应用结构非线性分析的有限元法,对冻土与扩大台基之间的相互作用进行了数值计算,获得其应力场、位移场及冻土与扩大台基之间的各种作用力;理论分析结果与模型试验吻合,并提出了一种求解冻土与基础相互作用的通用数值分析方法。     

整体式水闸平底极内力和应力的有限元分析

本文针对弹性地基梁法存在的问题,考虑水闸闸室和地基的共同作用对一单孔水闸进行了二维有限元分析,将底板内力和应力结果与弹性地基梁法所得结果进行比较.分析中考虑了多种因素对底极内力和地基反力的影响,进行了九种情况的有限元计算.成果表明,对于平底板内力和地基反力都与弹性地基梁法所得结果有差异,有限元结果更较为合理.     

基于WebSevice XML技术实现的农药标签采集管理系统

讨论以WebService XML技术为开发核心开发的农药标签采集管理系统的具体实现和应用。以WebService XML技术开发的农药标签采集管理系统较好地实现了农药标签的逐级审核,并在因特网上对外公布。截至到2007年12月以对外公布了近19000个审批合格标签。该系统的最终建立对于加强农药市场的规范,提高农药执法人员的执法准度,以及方便广大农民更好地辨别农药产品的真伪起到积极的作用。     

塑料板排水法处理哈尔滨环城西线软土地基

针对哈尔滨绕城高速公路桩号K47 100与K48 100之间软土地基段的设计,对塑料板排水在软土路段的综合应用进行了详细介绍。通过对固结度以及沉降曲线的分析来说明塑料排水板法处理东北寒区软土地基的重要意义和应用前景。     

大型油罐下节点三种计算方法的比较

对于大型油罐的下节点计算,目前有三种方法,即API(J.B.Denham)的刚性地基梁方法、中国科学院力学所方法和吴天云的弹性地基梁与刚性地基梁耦合法。对这三种计算方法进行了分析,认为第3种方法适用于边缘板有足够宽度或边缘板与中幅板对接焊接情况。用本计算方法和秦皇岛10×1O~4m~3浮顶油罐的实测结果进行了比较,其理论计算结果与实测结果吻合很好,而前两种计算方法的误差都较明显。得出的结论是:①适当增大罐底边缘板伸出罐壁外表面的宽度,以减小罐底边缘板所承受的弯曲应力;②边缘板和中幅板应对接焊接,以减小边缘板的最大应力;③在下节点的计算方法中,应对罐壁变形给予考虑。