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非均匀温差下埋地双层管道过渡段长度的计算 总被引:1,自引:0,他引:1
在管道输送介质过程中,由于管内温度和周围环境温度的差别,热量传播不可避免,温差沿管道的分布是变化 的。引入了温度衰减长度概念,在温差沿管道均匀分布时过渡段长度计算方法的基础上。 相似文献
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针对中亚天然气管道清管站建设时安装温度与运行温度之间的温差相对设计初期增大,可能造成管道某处应力不满足规范要求而成为安全隐患,以及业主提出的应力校核时应同时考虑压气站出现报警(压气站出口温度60℃时)和事故停机(压气站出口温度65℃时)两种工况的情况,利用CAESAR Ⅱ软件对中亚天然气管道清管站在新边界条件下进行了应力校核,结果表明:收、发球筒旁通支管与越站管道连接处应力不满足规范要求。对提出的两种改造方案进行了分析,选择了在收、发球筒旁通支管与越站管道连接处沿旁通支管方向设置管沟的方案,进行清管站的改造。改造后的清管站应力校核结果满足规范要求。该改造方案可为同类型的具有清管功能的长输管道站场建设提供参考。 相似文献
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热力开采稠油气驱阶段的埋地高温集油管道最大工作温度可达250℃,冬季平均敷设回填土温度为-10℃,温差高达250℃,温度应力可达655.2MPa,远远超过一般钢材材质的强度极限。这是油田生产的重要技术难题。辽河油田设计院结合稠油建设工程,对该课题进行了研究。引用埋地热管道的许用温度应力的概念,提出了热补偿的新方法。当温度升高时,埋地热管道的变形主要受四周土壤的制约,限制了埋地管道的伸长,使之承受温度压应力。对于250℃工作温度的管道,若埋地嵌 相似文献
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秦京管道稳态优化运行方案的分析与确定 总被引:2,自引:1,他引:2
在系统分析秦京管道工艺流程及设备配置的基础上,利用自行研制的热油管道稳态优化运行通用软件,对其各种条件下的稳态优化运行方案进行了系统的计算和分析。计算结果表明,在目前的电价和燃油价格上,当输油流量不超过某一界限时,最优进站温度刚好等于工艺限定的最低允许进站温度,而当流量高于此界限时,最优进站温度一般要升高。从耗费用的角度考虑,当输油流量不超过900t/h时,各中间站及管道终点的进站油温一般不宜高于33℃。分析指出,该管道目前在许多流量下都不以达到泵组合与管路的理想匹配状态,有时存在很大的节流损失,其原因是5个中间站的泵配置不合理,提出了对中间站进行更换配置的可行性建议。 相似文献
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有/无固定墩跨越管道的内力和变形比较 总被引:9,自引:4,他引:5
考虑几何非线性,导出了有固定墩跨越管道的内力和挠度计算公式,并从中推荐了简单实用的计算式,通过比较有/无固定墩跨越管道的内力和挠度,得出结论:固定墩减小了管道的挠度、轴向拉力及当量轴向拉力,增大了轴向压力及应量轴向压力;当当量轴向力为压力/拉力时,无固定墩跨越管道的最大弯矩大于/小于有固定墩时的值;有固定墩跨越的管道嵌固端的弯矩与跨中的弯矩相比,绝对值大,无固定墩跨越管道的两者大小关系主要取决于 相似文献
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《油气储运》2016,(5)
LNG进入常温卸料管道前需进行预冷,在低温氮气预冷过程中,会出现管道顶底温差较大的现象,过大的顶底温差会造成管道拱起。利用Fluent软件,建立LNG卸料管道氮气预冷三维模型,采用阶段降低氮气入口温度的预冷方式,模拟氮气预冷卸料管道温度分布规律,探究卸料管道顶底温差产生原因及影响因素。结果表明:在预冷过程中,管道近管壁处温度梯度大,管道内部温度梯度较小;同时预冷过程中管道内自然对流作用不可忽略,与管道换热后的氮气温度升高、密度减小,在浮升力作用下向上运动,从而导致顶部温度高于底部温度;影响顶底温差大小的因素有预冷时间、质量流量、氮气温度等;顶底温差随时间先增大后减小,质量流量越大,氮气入口温度越低,管道顶底温差越大。为避免管道顶底温差过大和预冷速度不超过10 K/h,建议采用阶梯式预冷建议逐渐将温度降至123 K左右。(图10,表2,参10) 相似文献
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根据管道在各种外载荷作用下的应力分布情况,结合有关标准,评估了局部腐蚀管道在内压、温度应力及两者联合作用下的承载能力,提出了相应的计算表达式。计算表明,当热流处于稳定状态时,局部腐蚀管道所能承受的内、外壁增温差为最小值。因此,在温度应力作用下,如果排除热冲击效应,只需考虑热流稳定状态,而不必考虑热流未稳定的瞬间状态。 相似文献
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横向滑坡过程中管道的内力和变形计算 总被引:3,自引:0,他引:3
将滑坡体中的管道简化成大挠度的梁,将滑坡体外管道看作半无限长的梁或杆,考虑管梁的几何非线性、滑坡体外土壤的纵向抗力的物理非线性以及管道的内压和温差作用,基于滑坡体内外管道内力和变形的连续性,推导得出了在当量轴向力为拉力或压力两种情况下管道的内力和位移的有关计算式,提出了当量轴力为拉力或压力的判别式。横向滑坡中埋地管道的位移和内力计算最终归结于两个非线性方程的求解,可用牛顿迭代法或作图法解之。提供了 相似文献
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埋地柔性管道的应力和变形分析 总被引:4,自引:0,他引:4
作用于管顶的总有铲垂直载和管底上的竖直反力分别沿管子水平直径和基床宽度近亿说不过去均匀分布,而管子两侧的被动水平压力按抛物线规律分布。据此分析了埋地柔性管道在无内压和有内压作用两种情况下的内力和变形,导出了管环弯矩和挠度的一系列普遍计算式,并列举了钢管道沟埋穿越的计算示例。其中的一些公式可直接用于穿越公路和铁路钢管道的结构设计,还可指导其它柔性管的设计 。 相似文献
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地震裂缝错位作用时埋地管道的有限元分析 总被引:1,自引:0,他引:1
地震作用可引起地层沉陷、土壤液化、地层裂缝错位,对埋地管道有很大的破坏作用,为保障管道安全运行,必须开展管道抗震研究,使埋地管道能抵御一定烈度的地震力。分析地震裂缝错位对埋地管道的作用,根据最小势能原理,推导出在地震裂缝错位作用下埋地管道的有限元方程,利用该方程可计算埋地管道在地震裂缝错位作用下的位移、内力及应力,并提供了计算实例。 相似文献
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热力架空管道系统在石油化工和城市供热工程中得到广泛的应用,原先热力架空管道的计算没有考虑到位移的非线性因素,不能正确地反映管道和支座的实际受力情况,现结合热力架空管道和支座的受力情况,给出了力学的计算模型,对作用在热力架空管道的载荷进行了分析,结合有限元法和变弹簧系统迭代法,用有限元迭代计算管道的位移,计算结果表明,分析热力架空管道必须考虑位移的非线性因素,同时必须正确考虑支座摩擦力的影响。 相似文献
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地震载荷作用下埋地管道强度的简化计算 总被引:2,自引:0,他引:2
地震时地震波沿地面传播引起地面位移,地面沿直管轴向位移时使管道产生轴向拉伸应力。对平面弯管,地面沿纵向管位移时对横向管有推压作用,从而在弯管内造成了平面弯矩。忽略惯性力,采用静力分析的方法对直管和弯管分别进行应力分析,并结合计算实例给出了埋地管道强度的简化计算方法。 相似文献
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无固定墩两端埋地跨越管道自振频率计算 总被引:1,自引:0,他引:1
考虑当量轴向力和吡邻埋地管道的影响,导出了计算无固定墩两端埋地跨越管道固有频率的特征方程。在评述已有的管道频率估算公式基础上,提出了新的估算公式。计算结果表明,主要由内压、温差引起的当量轴向力对频率有较大的影响,取消锚固墩大大降低了管道的固有频率。基于特征方程的计算值,较详细地讨论了频率估算公式的可靠性,认为当量轴向力为零或拉力时,估算公式有相当的精度;当量轴向力为压力时,估算公式的误差较大,此时 相似文献
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埋地油气管道弯头的强度计算 总被引:2,自引:0,他引:2
通过理论分析导出了埋地弯头附加弯矩的新计算公式,其推导依据是:“弹性抗弯铰”假设,不考虑弯头受到的土壤抗力,但考虑弯头承受的内压;土壤对直管道纵向位移的抗力与纵向位移的关系为双线性,即考虑弹性工作段和极限平衡段(塑性工作段);土壤对直管道横向位移的抗力满足Winkler假定;将弯头两端的直管看作半无限长的梁或杆;同时考虑温差和内压对管道位移的影响。将新公式的计算结果与有关油气管道设计规范推荐公式的计算结果进行了比较。讨论了弯头的强度验算方法和管土相互作用参数的确定方法。推荐了实用的埋地弯头强度设计计算公式。 相似文献